建筑类毕业论文61255384.doc 116页

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20XX年XX月XX日目录引　言11.建筑设计21.1工程概况21.2设计资料21.3建筑平面设计41.4建筑立面设计71.5建筑剖面设计92.结构设计92.1概述92.2框架结构平面布置112.3框架结构的计算单元和计算简图142.3.1计算单元142.3.2确定计算简图152.3.3梁柱截面尺寸的确定162.4荷载作用计算182.5框架侧移刚度计算242.5.1.横向框架侧移刚度计算242.5.2.纵向框架侧移刚度计算262.6水平荷载作用下框架结构的内力分析282.6.1.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算282.6.2纵向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算312.7竖向荷载作用下框架结构的内力分析342.7.1横向框架内力计算342.7.2横向框架内力组合432.8现浇钢筋混凝土楼板设计492.8.1矩形板B1设计492.8.2矩形板B2设计562.9框架梁、柱构件截面设计622.9.1框架梁截面设计622.9.2框架柱截面设计652.9.3框架梁、柱结点构造要求732.10现浇钢筋混凝土独立基础设计802.11现浇钢筋混凝土楼梯设计88iii 结　论109参考文献110致谢111iii Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）引　言三年本科学习马上就是结束，毕业设计作为学习里最后一个环节,毕业设计是至关重要的,它是把在课堂学到的专业知识运用到工作实践上去,为我们在工作岗位作好强实的专业基础。毕业设计和其他学习环节不同，它要求在我们指导老师的指导下，独立系统地完成一项工程设计，解决与之相关的所有问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创新能力具有其他教学环节无法代替的重要作用。本论文的内容是徐州市森海公司四层框架结构办公楼设计，侧重于结构计算，考虑结构的抗震设计，以此介绍框架结构体系的基本设计计算方法。框架结构体系一般在商场和办公楼中被广泛应用，其特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙仅起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。需要时可用隔断分隔成小房间，或拆除隔断改成大房间。如果采用轻质隔墙和外墙，就可大大降低房屋自重，节省材料。框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，有时还可以采用现浇柱及预制梁扳得半现浇半预制结构。现浇结构的整体性好，抗震性能好，在地震区应优先采用。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，装修豪华，防火要求和管理自动化水平高，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，扩大学生对本专业知识面也是十分重要的。由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，加上条件和水平所限，不可避免地存在疏漏与错误，敬请老师批评指正。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）1.建筑设计1.1工程概况一、设计题目：徐州森海公司办公楼二、地点：徐州市南区三、设计要求：门厅、值班室、大小办公室、会议室、展示室1.2设计资料（一）气象资料徐州市自然条件及气候条件：年平均温度13.9℃最热月平均气温26.8℃最高气温39.8℃最冷月平均气温-0.7℃最低气温-13℃土壤冻结最大深度24cm年平均降雨量927cm日最大降雨量213.0cm相对湿度平均71%（冬季61%，夏季70%）主导风向全年主导风向为偏东风平均风速3m/s最大风速19.3m/s基本风压值0.35kN/m2夏季平均风速折算成距地面2m处数值：2.1m/s积雪最大厚度24cm第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）基本雪压0.35kN/m2（二）其他条件抗震设防参数7度，第一组，设计地震基本加速度值为0.2g抗震设防类别丙类设计使用年限50年结构安全等级二级结构重要性系数1.0环境类别地面以上一类设计依据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2006《建筑抗震设计规范》GB50011-2008《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《办公楼建筑设计规范》JGJ67-2006《建筑设计防火规范》GB50016-2006《民用建筑设计通则》GB50352-2005（三）基本地形及地质水文资料（1）气候：具有大陆性气候特点，属温带气候，四季分明，雨量充沛。（2）气象要素：风向常年以东南风最多，东北风较少，夏季主导风向为东南风。年平均风速3m/s，最大风速18m/s；年平均温度13.9摄氏度左右，最热月为七月，月平均26.8摄氏度左右，最冷月为一月，月平均-0.7摄氏度。日极端最高温度39.8摄氏度，日极端最低-23摄氏度；年平均结冰期为2个月，从12月到次年的2月；年最大降雪量30-50厘米；年平均降雨量927毫米，年最大降雨量1434.4毫米，一日最大降雨量180.0毫米，一小时最大降雨量75.7毫米。年降雨量以7-8月最多，占全年的60%。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）（3）工程地质：对建筑物有较大影响的是第四纪地层，本工程地质条件能满足一般建筑物的要求，需注意冲沟、岩脉，建筑物总平面布置应尽量避开，以免导致建筑物倾斜、拉裂。本工程地基土体的平均容重取20.0kN/；粘土的孔隙比及液性指数均大于0.85；地基承载力特征值取180kN/。（4）水文地质：本地区地下水靠天然降水补给，地下水由东、东南、西、西北方向流动，与地形坡度一致。（5）地震工程地质：地质运动以断裂运动为主，褶皱运动为辅，断层裂缝较多，老的断层有三条：峄山断层、张范断层、花石沟断层。在断层内有活动迹象，地壳运动比较活跃，尤其是花石沟断层比较明显，裂隙地面可见。根据有关方面分析：虽然断层较多，但断层并无应力积聚条件，故历史上从未发生过较大地震（最大三级），国家地震局和省地质局确定为7度设防区。1.3建筑平面设计本设计是行政办公楼，地上4层（局部5层）；室内外高差0.90m,建筑物高度(室外地面至主要屋面板的板顶)：21.60m。应根据建筑使用性质、建设规模与标准的不同，确定各类用房。一般由办公用房、公共用房和服务用房等组成。办公楼内各种房间的具体设置、层次和位置，应根据使用要求和具体条件确定。办公建筑应根据使用要求，结合基地面积、结构选型等情况按建筑模数确定开间和进深，并为今后改造和灵活分隔创造条件。（1）房间使用面积、形状、大小的确定一个房间使用面积基本包括：家具、设备所占的面积；人们使用家具、设备所占活动面积；以及行走、交通所需的面积。本设计中办公室开间取6m,进深取6m和8m。厕所对称的布置在建筑朝向较差的一面，并设置前室，前室内置两个洗手盆。厕所有不向邻室对流的直接自然风和天然采光，卫生洁具数量按《规范》要求：男厕所每40人设一具大便器，每30人设一具小便器，女厕所每20人设一具大便器，每40人设一具洗手盆。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）（2）门窗大小及位置的确定办公室门洞口宽不应小于1000mm，高不应低于2m，根据人流的多少和搬进房间设备的大小取门宽为1000mm，开启方向朝房间内侧；大厅的门采用两个双扇双向弹簧门。（3）窗的大小及位置的确定房间中窗的大小和位置的确定，主要是考虑到室内采光和通风的要求。本次设计中，办公室的窗户，考虑《规范》要求窗地比≥1：6，窗宽取为1500mm，高度取为1800mm。厕所内开窗高600mm。（4）交通联系部分的平面设计总则：交通联系部分的设计不仅要考虑保证使用便利和安全疏散的要求，而且还要考虑其对造价和平面组合设计的影响。平面设计中对交通联系部分作以下要求：①通路线简洁明确，以利于联系通行方便；②宽度合理，人流畅通，以利于紧急疏散安全迅速；③应满足一定的采光和通风要求；④交通面积力求节省，同时兼顾空间造型的处理等。水平交通联系部分——走道走道是连结各个房间、楼梯和门厅等各部分，以解决建筑中水平联系和疏散问题。走道的宽度应符合人流通畅和防火要求，通常单股人流的通行宽度约为550－600mm。在通行人数较多的公共建筑中，应按其使用特点、平面组合要求、通过人流的多少及调查分析或参考设计资料确定走道的宽度。设计楼梯时，还应使其符合《建筑设计防火规范》、《民用建筑设计通则》和其他有关单项建筑设计规范的规定。考虑防火要求，多层建筑应设封闭楼梯间，且应靠外墙设置，能直接天然采光和自然通风，楼梯的门是可以阻挡烟气入侵的双向弹簧门。考虑结构楼梯平面形式的选用，主要依据其使用性质和重要程度来决定。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）坡度和踏步尺寸：民用建筑舒适的坡度范围是26°－35°，踏步尺寸可用以下公式计算b+h=450mmb+2h=600mm~620mm其中b为踏步宽，h为踏步高。《民用建筑设计通则》建议住宅建筑适宜的踏步尺寸为b=250mm~300mmh=156mm~175mm《建筑楼梯模数协调标准》GBJ101-87规定踏高不宜大于210mm，不宜小于140mm，各级踏高应该相同，踏宽可采用220、240、260、280、300、320等，亦可采用250mm。本设计选取现浇板板式楼梯。作为主要交通用的楼梯梯段净宽应根据楼梯使用过程中人流股数确定，一般按每股人流宽度0.55m+0~0.15m计算，并不应少于两股人流。楼梯平台部位的净高不应小于2m，楼梯梯段部位的净高不应小于2.2m楼梯梯段净高为自踏步前缘线量至直上方凸出物下缘间的铅垂高度。楼梯坡度的选择要从攀登效率，、节省空间、便于人流疏散等方面考虑。因而本建筑楼梯踏步高度选用150mm,踏面选用300mm。楼梯坡度小于30%。楼梯扶手的确定，楼梯的扶手应坚固适用，且在两侧都设有扶手。在楼梯的起始及终结处，扶手均自其前缘向前伸出300mm，且出于安全因素，扶手末端向下布置。考虑到防火疏散，两个楼梯间距<60m。楼梯门宽度>楼梯梯段宽。按《规范》要求，单面布房且大于40m的走道的最小净宽为1.5m，考虑到柱截面尺寸和基础布置，适当放大取走道宽2.0.m，净宽1.55m（1.60m，1.675m），可让三人并行通过。这座办公楼采用：“一”字形建筑平面以利于抗震，而且有利于自然采光和自然通风。在框架结构的平面布置上第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文），柱网布置既要满足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理，构件种类少，施工方便。柱网布置还应与建筑平面布置互相协调，一般常将柱子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。框架结构的柱网布置方式有，内廊式、外廊式、等跨式、对称不等跨式等。本多层框架办公楼采用内廊式柱网布置，也就是中间为走廊，两边为办公楼，走廊的跨度取2.4m，两边房间的开间和进深均采用常用的开间和进深尺寸，即3.6m、7.2m和6.3m，因而横向的柱跨度分别为6.3m、2.4m、6.3m；纵向柱跨度均为7.2m。本办公楼根据建筑使用功能的要求，首层设有门厅、值班室、展示室等。主楼体设在建筑物中央，正对着门厅以利于工作人员与来访人员的垂直交通。另外，考虑到建筑物的防火和疏散。在建筑物的西侧部分设置辅助楼梯，从而满足安全疏散的距离的要求。首层平面图如下：图1.1首层建筑平面布置图1.4建筑立面设计第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计的任务是恰当确定立面中各组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面。建筑立面设计是一个由粗到细的过程，主要从以下几点入手：①尺度和比例。立面组成部分的尺度要正确，比例要协调；②节奏和虚实。节奏感可以通过门窗的排列组合、墙面构件的划分表现；虚实对比则通过形体的凹凸光影效果实现；③材料质感和色彩配置；④细部处理。如檐口和入口处理等。考虑设计的是行政办公楼，立面尽量简洁，采用横向分隔条装饰。紧密结合了房屋内部空间组合的平剖关系，绘制整个立面的基本轮廓，同时考虑了工程技术和施工工艺的限制，着重分析了各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑顶层等进一步作重点及细部处理。（一）追求尺度正确和比例协调在建筑设计图集中查找相应部位的尺度，如踏步高取150mm，楼梯栏杆高900mm，以满足人们生活习惯和安全的需要。在建筑物的突出部分也尽量使比例协调，满足人们的视觉习惯以及结构上的要求。（二）考虑材料质感和色彩配置在立面轮廓的比例关系、门窗排列、构件组合以及墙面划分基本确定的基础上，较为合理地对材料质感和色彩进行了选择和配置，以使建筑立面进一步取得丰富和生动的效果。使整个建筑与周围环境相互融合。（三）注重细部处理突出建筑物立面中的重点，既是建筑造型的设计手法，也是房屋使用功能的需要。总之,建筑立面设计，就是第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）根据初步确定的房屋平、剖面的内部空间组合关系，绘出建筑各个方向立面的基本轮廓作为设计基础。推敲立面各部分的体量和总的比例关系，同时考虑几个立面之间的统一，相邻立面之间的协调。调整各个立面上的墙面处理和门窗，以满足建筑立面形式美的原则。最后对入口、雨篷、建筑装饰等进行重点及细部处理。1.5建筑剖面设计建筑剖面图反映出的是建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。建筑的剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑的层数及建筑空间的组合关系。剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。在建筑物的层高时，考虑到建筑空间比例的要求，一般房间高度与进深的合适比例为1:2，本座办公楼的进深为6.3m，又考虑到提供足够的房间净高度，以避免净高低的房间给人压抑的感觉。因此综合考虑之后决定标准层的层高采用办公楼常用的3.9m，而首层的层高考虑到首层人员比较集中，为了提供比较宽敞和明亮的使用空间，再加上首层有很多设备管道，所以首层采用较高的层高4.2m，室外高差采用0.3m。本办公楼一共四层，连同屋顶水箱层建筑总高度为21.3m。另外从室内采光和通风的角度考虑，窗台的高度采取为0.9m，窗高度取位2.3m、2.6m，屋顶女儿墙高度为1.2m。2.结构设计2.1概述1）结构类型的选择第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）建筑结构按照结构所用材料分类可分为：砌体结构、混凝土结构、钢结构、钢筋混凝土结构。一般来讲，砌体结构主要用于建造多层住宅、办公楼、教学楼以及轻型工业厂房等；钢结构多用于超高层建筑、大跨度空间结构建筑以及重型或有特殊要求的工业厂房等；其他情况均可以采用钢筋混凝土结构。但是砌体结构抗震能力差，而钢结构造价高，所以本座办公楼采用钢筋混凝土结构，可以充分发挥结构布置灵活方便，可组成多种结构体系的优点。2）结构体系的选择多层及高层建筑的结构体系大致有混合结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、筒体结构体系、巨型结构体系。框架是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构。其特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙仅起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。需要时，可用隔断分隔成小房间，或拆除隔断改称大房间。如果采用轻质隔墙和外墙，就可大大降低房屋自重，节省材料。其主要缺点是侧向刚度较小，当层数过多时，会发生过大的侧移，易引起非结构构件破坏，但是可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”，在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能[7]。钢筋混凝土框架结构按施工方式的不同，可分为全现浇式、半现浇式、装配式以及装配整体式框架结构四种形式。本办公楼设计充分考虑框架结构的优缺点和施工方法，决定采用钢筋混凝土全现浇式框架结构。3）屋盖(楼面)体系的选择多层与高层建筑中各竖向抗侧立结构（框架、剪力墙、筒体等）是依靠水平楼面结构连成整体的，水平力通过楼板平面进行传递和分配。多层及高层建筑在构造上对楼盖有如下要求：①房屋高度超过50m时，应采用现浇楼盖。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）②顶层楼面应加厚并采用现浇，以抵抗温度变化的影响，并在建筑物的顶部加强约束，提高抗风和抗震能力。③转换层楼面的上面是剪力墙或较密的框架柱，下面为间距较大的框架柱或落地健力墙，楼板或楼板与其他转换结构一道，要将上部结构上的荷载转换到下部结构，受力很大，因此要用现浇楼板并采取加强措施。④现浇楼板不易小于100mm，不应小于80mm，楼板太薄不仅因上部钢筋位置变动而开裂，而且不便于敷设各类管道。⑤楼板的厚度必须满足正截面承载力、变形、裂缝、抗冲切、防火等各项要求。本设计采用现浇楼面结构体系，以提高框架结构的整体性和结构的抗侧刚度。2.2框架结构平面布置1）结构布置原则①结构平面形状和立面体形宜简单、规则，是各部分刚度均匀对称，减少结构产生扭转的可能性；②控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移；③尽量统一柱网及层高，以减少构件种类规格，便于设计和施工；④房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规定值时，可设伸缩缝将房屋分成若干温度区段。本办公楼根据上述结构布置原则，结构平面采取单一的“一”字形平面，立面上也采取平整的立面，避免凹进或凸出。平面上各房间尽量布置对称，楼梯的布置也是对称的，使各部分的刚度均匀，减少结构产生扭转的可能性。2）柱网布置与高层的确定在本办公楼结构的柱网布置上，根据建筑平面设计和结构布置的原则，采用内廊式的建筑平面，中间为走廊，两侧为办公室。因此，横向为四排柱三跨对称布置的框架，其跨度分别为6.3m、2.4m、6.3m。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）根据建筑剖面和立面设计的要求，标准层层高采用3.9m，首层考虑到人员比较集中和各种管线较多，故采用层高4.2m。3）承重框架的布置柱网确定后，沿房屋的纵横向两方向均应布置梁系，因此，实际的框架结构是一个空间受力体系。但是为了计算方便起见，可以把实际空间框架结构看成纵横两个方向的平面的平面框架，这种简化仅限于方形或矩形的规则平面。沿建筑物长向的称为纵向框架，沿建筑物短向的称为横向框架。他们分别承受各自方向上的水平力，而楼面竖向荷载则依楼盖结构布置方式不同而按不同的方式传递。按楼面竖向荷载传递路线的不同，承重框架的布置方案可以有横向框架承重、纵向框架承重和纵横向框架混合承重几种方案。横向框架承重体系有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，纵向框架有利于房屋内的采光与通风，而混合框架整体性好，受力均匀，有利于抗震，由于本办公楼考虑抗震，采用双向框架承重方案和现浇楼面的屋楼盖体系。根据以上的框架结构平面布置得分析，本办公楼标准层详细的结构平面布置见图2.1。第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）图2.1标准层结构平面布置图第13页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）2.3框架结构的计算单元和计算简图2.3.1计算单元框架结构是由横向和纵向框架组成的空间结构，但为了便于计算常忽略结构纵横之间的空间联系，近似地按两个方向的平面框架分别计算。一般办公楼建筑中如果横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载和刚度也基本相同，那么各榀横向框架产生的内力和变形也基本相同。这样取中间有代表性的一榀框架作为计算单元进行计算即可。如果作用于框架上的荷载各不相同，设计时应分别计算。计算简图见图2.2。此计算简图以框架梁和柱轴线表示，均用单线条代表，框架梁和柱的连接区以节点表示，杆件长度用结点间的距离表示，框架梁取楼板底面处作为梁轴线，底层柱的下端取至基础顶面并作为固定端。图2.2框架结构计算单元第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）当各层柱截面尺寸不同且形心线不重合时，一般取顶层柱的形心线作为柱子的轴线，待框架内力设计计算完成以后，计算杆件内力时，要考虑荷载偏心的影响。梁跨度取柱轴心间的距离，柱高度对楼层取层高，对底层柱取基础顶面到二层楼面间的高度。另外，当各跨跨度相差不超过10%时，可当作具有平均跨度的等跨框架。当斜形或折线形横梁倾斜度不超过1/8时，仍可视为水平横梁计算。2.3.2确定计算简图本多层办公楼为全现浇钢筋混凝土结构，所以假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。梁跨度取顶层柱截面形心轴之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据室内外高差等因素定为—0.9m,二楼楼面标高为4.2m，所以底层柱高为4.2+0.9=5.1m，其余各层的柱高取层高。本办公楼7轴线横向框架计算单元的计算简图如图2.3。第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）图2.3框架结构计算简图2.3.3梁柱截面尺寸的确定1）柱截面尺寸的确定柱截面尺寸初估时，可用下列经验公式粗略确定：第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）(2-1)式中——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12—15KN/m2；——按简支状态计算的柱的负荷面积；——验算截面以上楼层层数；——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.2；——混凝土轴压强度设计值；——框架柱轴压比限值，见《抗震规范》第6.3.7条；——柱截面面积，取方形时边长为a。查表可知该框架结构的轴压比限值[μN]=0.9；各层的G近似取12kN/m2，所以得第一层柱截面面积为：由结构图可知边柱及中柱的负载面积为：（考虑最大负载及最危险情况）中柱：B、C轴：7.2×4.4m2边柱：A、D轴：7.2×3.2m2中柱：B、C轴：边柱：A、D轴：如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为398mm和346mm根据以上计算结果并考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1～5层500㎜×500㎜2）梁截面尺寸的确定框架梁的高应按（～）*L(跨长)考虑。由此估算的梁截面尺寸见下表：表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C25(fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2)第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）表2.1：梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）AB跨BC跨CD跨4C25250×600250×400250×600250×650(400×650)1～3C25250×600250×400250×600300×650楼板为现浇双向板，楼板厚度取100㎜、110mm、120mm、130mm。满足板厚与短跨跨长之比不小于的刚度要求。另外，根据梁的截面尺寸计算梁截面惯性矩时，考虑到现浇楼板的作用，边框架梁取(为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)；中框架梁取。若为装配楼板，带现浇面层的楼面，则边框架梁取；中框架梁取。基础初选用梯型独立基础，基础埋深1.5m。框架结构计算简图如下所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底。2～5层柱高度即层高，2～4层取3.9m，5层取4.55m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h=4.15+0.7=4.85m.2.4荷载作用计算1、重力荷载计算①屋面及楼面的永久荷载标准值计算屋面（不上人）：三毡四油铺小石子0.4KN/m220厚1：4干硬性水泥找平20×0.02＝0.4KN/m21：8水泥珍珠岩找坡2﹪15×0.04＝0.6KN/m2第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）85厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.49×0.085＝0.05KN/m220厚1：4干硬性水泥找平20×0.02＝0.4KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/m2+20厚的底粉刷0.4KN/m2合计4.75KN/m2楼面：20厚玻化砖0.02×30=0.6KN/m230厚1：4干硬性水泥砂浆0.03×20=0.6KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1＝2.5KN/m2+20厚底粉刷0.4KN/m2合计4.1KN/m2卫生间:10厚地砖0.3KN/m225厚1：4干硬性水泥砂浆0.025×20=0.5KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m250厚C15细纱混凝土找坡0.05×25=1.25KN/m2100厚钢筋混凝土板2.5KN/m2+吊顶0.4KN/m2合计5.45KN/m2上人屋面:10厚地砖0.3KN/m2第27页 Xxxx学院20xx届毕业设计（论文）25厚1：4水泥砂浆接合层0.25×20=0.50KN/m2防水卷材0.30KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02＝0.4KN/m21：8水泥珍珠岩找坡2﹪1.0KN/m285厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.49×0.085＝0.05KN/m220厚1：4干硬性水泥找平20×0.02＝0.4KN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/m2+吊顶0.4KN/m2合计5.45KN/m2设备及电梯井30厚1：2水泥砂浆0.03×20=0.6KN/m2钢筋混凝土楼板100厚2.5KN/m2①屋面及楼面可变荷载标准值楼面活荷载标准值办公2.0KN/m2商业3.5KN/m2不上人屋面均布活荷载标准值0.5KN/m2上人屋面均布活荷载标准值2.0KN/m2屋面雪荷载标准值Sk=μr•So=1.0×0.25KN/m2=0.25KN/m2μr——屋面积雪分布系数。查表得μr＝1.0。②梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可以计算出单位面积上的重力荷载。计算结果见表：表2.2：梁、柱重力荷载标准值第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）层次构件b/mh/mr/(kN/m3)βg/(KN/m)Li/mnGi/KNΣGi/KN1纵梁0.30.65251.055.1295.42976.663672.530.30.45251.053.5423.42165.85横梁0.250.7251.054.596.34115.760.250.6251.053.946.318446.510.250.4251.052.632.41275.60次梁0.20.4251.052.104.5218.900.120.35251.051.104.229.260.20.3251.051.582.427.560.250.6251.053.947.2128.350.250.55251.053.616.39204.650.250.65251.054.274.5476.780.250.4251.052.633.6218.90柱0.50.5251.056.564.85481527.752～3纵梁0.30.65251.055.1295.42976.663373.280.30.45251.053.5423.42165.85横梁0.250.7251.054.596.34115.760.250.6251.053.946.318446.510.250.4251.052.632.41275.60次梁0.20.4251.052.104.5218.900.120.35251.051.104.229.260.20.3251.051.582.427.560.250.6251.053.947.2128.350.250.55251.053.616.39204.650.250.65251.054.274.5476.780.250.4251.052.633.6218.90柱0.50.5251.056.563.9481228.504纵梁0.250.65251.054.2766.62568.183637.190.250.45251.052.9523.42138.210.40.65251.056.837.28393.12横梁0.40.6251.056.306.36238.140.250.55251.053.616.315341.090.250.7251.054.596.3128.940.250.4251.052.632.41275.60次梁0.250.65251.054.2725.21107.490.250.55251.053.616.39204.650.250.45251.052.957.2363.790.40.45251.054.737.23102.06第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）0.20.6251.053.152.4215.120.20.4251.052.103.6537.80柱0.50.5251.056.564.2481323.005纵梁0.250.71251.054.669141.93980.68　　　0.30.71251.055.593.66120.770.250.6251.053.943.68113.40横梁0.30.71251.055.5913.92155.440.250.65251.054.276.34107.490.250.4251.052.632.4212.60次梁0.250.6251.053.947.2256.700.20.3251.051.582.413.780.250.71251.054.661.1210.25柱0.50.5251.056.564.5512358.310.350.4251.053.684.55233.440.50.35251.054.594.55241.800.30.4251.053.152.832282.24250mm厚煤灰陶粒空心砖:14×0.25+1.5=5.0KN/m2200mm厚煤灰陶粒空心砖:14×0.20+1.0=3.80KN/m2120mm砖墙：19×0.12+1.0=3.28KN/m2木门单位面积重力荷载为0.2KN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/m2。1、重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi计算：一层:9698.96KN二层:10546.9KN三层:6768.05KN四层:6768.05KN五层:5462.32KN计算结果见图：第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）第27页 第4章框架侧移刚度计算2.5框架侧移刚度计算2.5.1.横向框架侧移刚度计算横梁线刚度ib计算过程：ib=EcIb/l表2.3：梁的线刚度ib计算表类别位置　Ecb*h/mm*mmIo/mm4l/mmEcIo/l/N·mm1.5EcIo/l/N·mm2EcIo/l/N·mm横梁A-B/C-D1～32.80E+04250*6004.50E+0963002.00E+103.00E+104.00E+1042.80E+04250*5503.47E+0963001.54E+102.31E+103.08E+1052.80E+04250*6505.72E+0963002.54E+103.81E+105.09E+10B-C1～52.80E+04250*4001.33E+0924001.56E+102.33E+103.11E+10纵梁1～37.2m跨2.80E+04300*6506.87E+0972002.67E+104.00E+105.34E+103.6m跨2.80E+04250*4002.28E+0936001.77E+102.66E+103.54E+1047.2m跨2.80E+04250*6502.28E+0972008.86E+091.33E+101.77E+103.6m跨2.80E+04250*4501.07E+0936008.30E+091.24E+101.66E+1057.2m跨2.80E+04250*7107.46E+0972002.90E+104.35E+105.80E+103.6m跨2.80E+04250*6008.95E+0936006.96E+101.04E+111.39E+11表2.4：柱的线刚度ic计算表层次hc/mmEcb*h/mm*mmIo/mm4EcIo/hc/N·mm148503.15E+04500*5005.21E+093.38E+102～339003.15E+04500*5005.21E+094.21E+10442003.00E+04500*5005.21E+093.72E+10545503.00E+04500*5005.21E+093.43E+10柱的侧移刚度计算。（分中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱，楼梯间柱）柱的侧移刚度按D=αc•12ic/h2计算，式中系数αc由公式得，根据梁柱线刚度K的不同，图中的柱可分为：中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等特殊柱。4.003.11现以第2层B－3柱的侧移刚度计算为例说明计算过程，其余柱的计算过程从略。计4.21算结果见表。第2层B－3柱及与其相连的梁的相对现4.003.11刚度如图所示，图中数据来自上表。第27页 第4章框架侧移刚度计算第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.5：横向框架柱侧移刚度D值中框架柱侧移刚度D值层次边柱中柱ΣDiＫαDiＫαDi11.1820.52991232.1020.634109474014012～30.9510.322106951.6900.4581520251794140.8280.29374111.6640.4541149537812151.4810.42584692.3870.5441083077196表2.6：边柱架柱侧移刚度D值层次A-1、A-12/D-1、D-12B-1、B-12/C-1、C-12ΣDiＫαDiＫαDi10.8870.48082901.5770.581100203661992～30.7130.26387241.2680.3881287643200240.6210.23759971.2480.384972631445951.1110.35771071.7900.472940266036将上述不同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di表2.7：横向框架层间侧移刚度（N/mm)层次12345ΣDi767600949943949943692580143231可上表见∑D1/∑D2=0.877>0.7，所以该框架为横向规则框架。2.5.2.纵向框架侧移刚度计算纵向框架侧移刚度计算方法与横向框架相同。柱在纵向的侧移刚度除与柱沿纵向的截面特性有关外，还与纵梁的线刚度有关。表2.8：纵向框架柱侧移刚度D值层次中柱ΣDi边柱中柱ＫαDiＫαDi11.5790.581100243.1570.709122384674862～31.2690.388128862.5390.5591856462901140.4760.19248680.9530.323816526064954.0530.670133288.1060.80215966117178层次边柱ΣDi边柱中柱ＫαDiＫαDi11.1840.52991272.3680.657113314296112～30.9520.323107041.9040.48816187537807第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）40.3570.15238350.7140.263666120991953.0400.603120066.0800.75214978107936将上述不同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di表2.9：纵向框架层间侧移刚度（N/mm)层次12345ΣDi463963583127521243521243521243可见∑D1/∑D2=0.796>0.7，所以该框架为纵向规则框架。第27页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.6水平荷载作用下框架结构的内力分析在徐州地区经行多层钢筋混凝土结构设计时，一般是地震起控制作用，风荷载不起控制作用。因此本办公楼设计中水平荷载受力分析时只计算地震作用的影响。2.6.1.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算⑴横向自振周期计算表2.10：结构顶点的假想侧移计算层次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm52962.322962.32143231.4720.68160.3948768.0511730.37692580.0116.94139.71311768.0523498.42949943.0424.74122.78210546.9034045.32949943.0435.8498.04113698.9647744.28767600.0362.2062.20ψT取0.7。⑵水平地震作用及楼层地震剪力计算结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式Geg＝0.85∑Gi＝0.85×（2962.32+8768.05+11768.05+10546.9+13698.96）＝0.85×47744.28＝40582.64KN。FER＝•Geg＝0.07×40582.64＝2773.04KN。各质点的水平地震作用Fi=•FER=1437.22×具体计算过程见下表.各楼层地震剪力按式Vi=∑Fk计算.表2.11：各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）层次Hi/mGi/KNGiHi/KN·mGiHi/ΣGjHjFi/KNVi/KN521.352962.3263245.530.12334.23334.23417.158768.05150372.060.29794.661128.89312.9511768.05152396.250.29805.351934.2428.7510546.9092285.380.18487.692421.9314.8513698.9666439.960.13351.112773.04　　ΣGH524739.17　　　各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图：⑶水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移Δui和顶点位移ui分别按式计算，计算过程见表，还计算各层的层间弹性位移角θe=Δui/hi表2.12：横向水平地震作用下的位移验算表层次Vi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi5334.23143231.472.3312.164550.001/1949.8841128.89692580.011.639.834200.001/2576.7331934.24949943.042.048.203900.001/1915.3722421.93949943.042.556.163900.001/1529.68第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）12773.04767600.033.613.614850.001/1342.52由上表可见，最大层间弹性位移角发生在1层，其值1/961<1/550，满足Δue≤[θe]h的要求，其中[Δu/h]=1/550,查表得。⑷水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按式：y=yn＋y1＋y2＋y3表2.13：各层柱端弯矩及剪力计算层次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)A柱DiVi1ＫyMbilMuil54.6334.23143231846919.761.4810.5044.9644.9644.21128.89692580741112.080.8280.5025.3725.3733.91934.2494994310694.5821.780.950.5042.4642.4623.92421.939499431069527.270.9510.5053.1753.1714.92773.04767600912332.961.1820.5587.9271.93层次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)B柱DiVi1ＫyMbilMuil54.6334.231432311083025.272.3870.5057.4957.4944.21128.896925801149518.741.6640.5039.3539.3533.91934.2494994315202.4830.951.6900.5060.3660.3623.92421.939499431520238.761.6900.5075.5875.5814.92773.047676001094739.552.1020.55105.4986.31表2.14：梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次梁A～B梁B～C柱子轴力MblMbrlVbMblMbrlVbAB544.9632.346.312.2725.1525.152.420.9612.278.69470.3254.476.319.8142.3742.372.435.3132.0824.19367.8356.096.319.6743.6243.622.436.3551.7540.87295.6376.476.327.3259.4859.482.449.5679.0763.121125.1091.066.334.3170.8370.832.459.02113.3887.83第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.6.2纵向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算（1）纵向自振周期计算纵向自振周期T1的计算方法与横向的相同。表2.15：结构顶点假想侧移计算层次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm529622962.32225114.2713.16140.624876811730.37470568.2524.93127.4731176823498.421166817.9620.14102.5421054734045.321166817.9629.1882.4011369947744.28897096.4953.2253.22ψT=0.7，μT=0.141,代入T1=1.7ψT计算得：T1=1.7ψT＝1.7×0.7×＝0.45s。（2）纵向水平地震作用及楼层地震剪力计算：Geg＝0.85∑Gi＝0.85×39244.28＝40582.64KNFER＝α1×Geg＝0.07×40582.64＝2942.14KN因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s>T1=0.45s所以不考虑顶部附加地震作用，则各质点的水平地震作用Fi=•FER=2942.14×各楼层地震剪力按式Vi=∑Fk计算。表2.16：各质点纵向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/KNGiHi/KN·mGiHi/ΣGjHjFi/KNVi/KN521.3502962.3263245.530.12354.61354.61417.1508768.05150372.060.29843.121197.73312.95011768.05152396.250.29854.472052.1928.75010546.9092285.380.18517.432569.6214.85013698.9666439.960.13372.522942.14　　ΣGH524739.17　　　纵向水平地震下各质点水平地震作用及楼层地震剪力分布见图：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）⑶水平地震作用下的位移验算表2.17：横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi5354.61225114.271.5811.364550.000.0003462141197.73470568.252.559.794200.000.0006060232052.191166817.961.767.243900.000.0004509722569.621166817.962.205.483900.000.0005646812942.14897096.493.283.284850.000.00067621由上表可见，最大层间弹性位移角发生在1层，其值1/997.75<1/550满足Δue≤[θe]h的要求，其中[Δu/h]=1/550⑷水平地震作用下框架内力计算以结构图中B轴线横向框架内力计算为例：各层柱端弯矩及剪力计算见表23：表2.18：各层柱端弯矩及剪力计算层次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)边柱DiVi1ＫyMbilMuil54.55354.61225114.271332821.004.05E+000.5047.7647.7644.201197.73470568.25486812.394.76E-010.5026.0226.0233.902052.191166817.961288622.661.27E+000.5044.1944.1923.902569.621166817.961288628.381.27E+000.5055.3455.3414.852942.14897096.491002432.871.58E+000.5587.6971.75层次Hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)中间柱DiVi1ＫyMbilMuil第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）54.55354.61225114.271596625.158.11E+000.5057.2257.2244.201197.73470568.25816520.789.53E-010.5043.6443.6433.902052.191166817.961856432.652.54E+000.5063.6763.6723.902569.621166817.961856440.882.54E+000.5079.7279.7214.852942.14897096.491223840.143.16E+000.55107.0687.59表2.19：框架梁端弯矩、剪力及柱轴力层次边梁中梁柱子轴力MblMbrlVbMblMbrlVb边柱中柱547.7628.613.3023.1428.6128.613.3017.3423.14-5.80473.7850.433.3037.6450.4350.433.3030.5660.78-12.88370.2153.663.3037.5453.6653.663.3032.5298.32-17.90299.5371.703.3051.8971.7071.703.3043.45150.21-26.331127.0883.663.3063.8683.6683.663.3050.70214.07-39.49纵向框架在地震作用下的梁端弯矩、剪力及柱轴力计算：梁端弯矩、剪力及柱轴力图如下：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.7竖向荷载作用下框架结构的内力分析2.7.1横向框架内力计算⑴计算单元取③轴线横向框架进行计算,计算明单元宽度为7.2m,如图所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）⑵荷载计算1）恒载计算上图中,对于1层，q1包括梁自重和其上横墙自重为均布荷载,q1`代表横梁自重，为均布荷载形式，q2、q2`分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，结果为：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）q1＝3.94+4.28*3.9＝20.63KN/mq1`＝2.625KN/mq2＝3.6×4.4＝15.84KN/mq2`＝2.4×4.4＝10.56KN/mP1=5.118*7.2+3.6*1.8*2*4.4+3.15*4.5+4.44*2.4*3.9+(2.1+6.3)/2*1.8*4.4＝182.87KNP2=5.118*7.2+3.6*1.8*2*4.4+3.15*4.5+(2.1+6.3)/2*1.8*4.4+(3.6+2.4)*1.2/2*4.4+4.44*2.4*3.9＝198.71KNM1＝P1e1＝182.87×0.1＝18.29KN·mM2＝P2e2＝198.71×0.1＝19.88KN·m其他层同一层计算过程，结果见下表：表2.20：横向框架恒载汇总表层次楼面恒载q1q1`q2q2`p1p2M1M255.13.93752.62518.3612.24161.0046174.03716.1004617.4036644.423.41152.62515.8410.56189.7974205.63723.72467525.70467534.421.91352.62515.8410.56186.0678201.90818.6067820.1907824.420.62952.62515.8410.56182.871198.71118.287119.871114.420.62952.62515.8410.56182.871198.71118.287119.87111）活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如上图所示：其计算过程和恒载一样,计算过程略,计算结果见表表2.21：横向框架活载汇总表层次楼面活载q2q2`p1p2M1M250.51.81.210.2612.061.0261.206427.2641.0448.245.136.03327.2641.0448.244.1044.824227.2641.0448.244.1044.824127.2641.0448.244.1044.824第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）⑶内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。弯矩计算过程如下图：梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。(a)恒载作用下　　　　　层次q1q1`q2q2`53.93752.62518.3612.24423.41152.62515.8410.56321.91352.62515.8410.56220.62952.62515.8410.56120.62952.62515.8410.56　ABCD　　层次右梁左梁右梁左梁右梁左梁M1M25-5.465.46-46.4546.45-17.4717.4716.1017.404-21.6721.67-81.7781.77-36.6936.6923.7225.703-20.4220.42-78.6578.65-35.0735.0718.6120.192-19.3519.35-75.9875.98-33.6833.6818.2919.871-19.3519.35-75.9875.98-33.6833.6818.2919.87第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）恒荷载的弯矩二次分配ABCD上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.00.40.60.40.00.30.30.30.00.30.40.60.00.416.1-5.55.517.4-46.546.517.4-17.517.516.10.0-4.3-6.410.30.07.06.3-12.40.0-13.7-20.3-20.00.0-13.50.0-0.35.2-3.20.04.4-6.23.20.0-9.1-10.1-10.10.0-1.9-2.92.20.01.51.31.60.01.82.612.10.08.20.0-0.41.1-1.40.00.00.80.70.01.41.32.80.0-0.3-0.40.30.00.20.2-0.50.0-0.6-0.9-2.40.0-1.60.08.9-8.913.60.013.1-44.138.90.0-20.3-36.0-1.716.1-14.440.30.40.30.20.30.30.20.20.30.30.20.30.30.423.7-21.721.725.7-81.881.825.7-36.736.723.7-0.7-0.7-0.67.98.99.68.0-16.5-18.2-19.7-16.3-18.2-20.3-22.0-2.10.34.0-0.33.54.7-8.34.0-6.8-7.9-8.2-8.4-0.7-0.8-0.60.10.10.10.12.52.83.02.55.05.66.0-1.0-0.80.0-0.30.7-0.41.30.00.91.81.22.70.60.60.5-0.3-0.3-0.3-0.3-0.6-0.7-0.8-0.6-1.2-1.3-1.4-3.922.3-18.428.838.513.6-81.071.23.6-23.6-51.215.47.7-23.130.30.40.30.30.20.30.20.20.20.30.30.30.30.418.6-20.420.420.2-78.778.720.2-35.135.118.60.60.60.610.19.410.67.9-13.2-15.8-17.8-17.0-18.0-16.7-18.9-0.40.25.10.34.85.0-6.63.9-9.9-8.4-8.5-8.8-1.5-1.7-1.6-0.9-0.9-1.0-0.73.03.64.03.85.85.46.1-0.4-0.9-0.5-0.80.1-0.61.5-0.41.51.91.93.00.50.60.60.00.00.00.0-0.6-0.8-0.9-0.8-1.6-1.5-1.7-1.217.4-16.329.133.614.0-76.671.4-1.2-21.2-49.014.75.7-20.420.30.30.30.30.30.30.20.20.30.30.30.30.30.318.3-19.419.419.9-76.076.019.9-33.733.718.30.40.40.39.510.010.07.4-12.5-16.8-16.8-16.0-16.7-17.6-17.6第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）0.30.24.70.25.35.3-6.23.7-8.9-8.9-8.0-9.4-1.8-1.8-1.7-1.2-1.2-1.2-0.92.83.83.83.65.65.95.9-0.9-0.9-0.6-0.8-0.50.21.4-0.52.00.61.83.10.80.80.8-0.1-0.1-0.1-0.1-0.4-0.6-0.6-0.6-1.6-1.7-1.7-1.116.9-15.826.933.414.1-74.469.1-0.7-21.9-46.614.84.9-19.710.40.30.30.30.30.20.20.20.30.20.30.30.40.318.3-19.419.419.9-76.076.019.9-33.733.718.30.40.30.410.010.58.57.8-13.2-17.8-14.3-16.9-17.9-18.9-15.20.25.00.25.0-6.63.9-8.4-8.5-8.8-1.9-1.5-1.80.40.40.30.31.01.31.01.26.06.35.0-0.90.2-0.9-0.60.50.11.90.63.00.30.20.20.30.30.20.2-0.4-0.6-0.5-0.6-1.2-1.3-1.0-2.0-1.0-15.329.315.69.0-73.867.4-23.6-13.7-16.212.6-19.7-11.2(a)活载作用下表2.22:活载作用下梁的固端弯矩　　　　　ABCD　　层次q1`q2q2`q2右梁左梁右梁左梁右梁左梁M1M2501.81.21.8-1.501.50-2.52.50-1.941.941.031.21407.267.2-5.995.99-12.512.50-7.787.785.136.03307.267.2-5.995.99-12.512.50-7.787.784.104.82207.267.2-5.995.99-12.512.50-7.787.784.104.82107.267.2-5.995.99-12.512.50-7.787.784.104.82活荷载的弯矩二次分配　ABCD　上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.00.40.60.40.00.30.30.30.00.30.40.60.00.4　1.0-1.51.51.2　-2.52.51.2　-1.91.91.0　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）0.00.20.3-0.10.0-0.1-0.1-0.50.0-0.5-0.8-1.80.0-1.20.00.10.00.10.00.1-0.20.00.0-1.4　-0.4　-2.20.00.0-0.10.00.00.00.00.40.00.40.61.50.01.00.0-0.10.00.00.00.10.20.00.00.2　0.3　0.50.00.00.0-0.10.0-0.1-0.10.00.0-0.1-0.1-0.50.0-0.30.01.3-1.31.41.20.1-2.72.31.2-1.4-2.21.10.0-2.140.30.40.30.20.30.30.20.20.30.30.20.30.30.4　5.1-6.06.06.0　-12.512.56.0　-7.87.85.1　0.30.30.30.10.10.10.1-2.5-2.8-3.0-2.5-3.9-4.3-4.70.10.30.10.10.00.2-1.30.1-0.3-1.2　-1.2　-1.9-0.1-0.2-0.10.20.20.30.20.30.40.40.30.91.01.10.0-0.10.1-0.10.00.00.20.10.20.3　0.2　0.50.00.00.00.00.00.00.0-0.1-0.2-0.2-0.1-0.2-0.2-0.20.25.5-5.76.36.30.6-13.310.33.4-3.6-10.13.5-3.5-5.230.30.40.30.30.20.30.20.20.20.30.30.30.30.4　4.1-6.06.04.8　-12.512.54.8　-7.87.84.1　0.60.70.60.40.40.50.3-2.0-2.4-2.7-2.5-4.0-3.7-4.20.20.30.20.30.10.2-1.00.2-1.5-1.3　-1.3　-2.0-0.2-0.2-0.20.10.10.10.10.50.60.70.71.11.01.2-0.1-0.20.1-0.10.10.00.30.00.20.3　0.3　0.60.10.10.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.1-0.2-0.2-0.3-0.3-0.30.54.8-5.36.75.50.7-12.911.21.7-3.0-9.83.7-3.0-4.820.30.30.30.30.30.30.20.20.30.30.30.30.30.3　4.1-6.06.04.8　-12.512.54.8　-7.87.84.1　0.60.60.60.40.50.50.3-1.9-2.6-2.6-2.5-3.8-4.0-4.00.30.30.20.30.20.2-1.00.2-1.3-1.4　-1.2　-2.2-0.3-0.3-0.30.00.00.00.00.50.70.70.71.11.11.1-0.1-0.10.0-0.10.10.10.30.00.40.2　0.3　0.60.10.10.1-0.1-0.1-0.10.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.3-0.3-0.30.64.8-5.46.65.60.7-12.911.21.8-3.3-9.73.8-3.2-4.710.40.30.30.30.30.20.20.20.30.20.30.30.40.3第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）　4.1-6.06.04.8　-12.512.54.8　-7.87.84.1　0.70.60.70.50.50.40.4-2.0-2.7-2.2-2.6-4.1-4.3-3.50.3　0.20.30.2　-1.00.2-1.3　　-1.3-2.0　-0.2-0.2-0.20.10.10.10.10.20.30.30.31.11.21.0-0.2　0.1-0.10.0　0.10.00.3　　0.20.6　0.00.00.00.00.00.00.0-0.1-0.1-0.1-0.1-0.3-0.3-0.20.70.4-5.26.80.90.5-12.910.9-3.5-2.0-2.43.4-4.8-2.7第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.23:恒载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨VA=VBVB=VCVC=VDVA=-VBVB=VCVC=VDVAVBVBVCVCVD510.3755.7429.12-1.491.03210.4958.878611.85956.77654.71239.61518.62441.1498.1361.149-3.291.9529.947637.85244.423100.0896.17771.09651.2338.7794.3858.452-4.051.0539.545734.71842.82495.43793.33167.99848.91236.7491.1756.141-3.521.058.848633.2240.26492.22390.12464.9947.29136.7491.1756.141-4.421.2791.003132.32241.16292.45389.89457.14455.14层次柱轴力A柱B柱C柱D柱N顶N底N顶N底N顶N底N顶N底5169.9199.7242.7272.5268.4298.2179.6209.54427.4455622.7650.2671.1698.7450.54783675.7701.3990.4101610621088713738.62917.49431347137514411467968.8994.4111581190169117231813184512321264表2.24:活载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱D柱VA=VBVB=VCVC=VDVA=-VBVB=VCVC=VDVAVBVBVCVCVDN顶=N底N顶=N底N顶=N底N顶=N底52.84433.24-0.040.0670.2932.80012.88793.06672.93333.5332.94713.0618.0118.5313.21411.381512.96-0.210.5921.818911.16911.58315.59214.40814.77911.1465.2793.4395.9565.39311.381512.96-0.440.3391.697310.93411.81815.33914.66114.65711.26117.2168.8173.5117.7211.381512.96-0.380.3411.635310.99411.75815.34114.65914.59511.32169.3244.2251170.1第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）111.381512.96-0.50.418-0.28310.87511.87715.41814.58212.67713.24221.2319.7326.5224.3第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.7.2横向框架内力组合⑴结构抗震等级结构的抗震等级为三级抗震⑵框架梁内力组合考虑四种内力组合，即1.2SGK+1.4SQK,1.2SGK+0.9×1.4×(SQK+SWK),1.35SGK+1.0SQK,及1.2SGE+1.3SEK,各层梁的内力组合结果见下表，表中SGK，SQK梁列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.25:框架梁内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK))1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKV=γRE〔ηvb(Mlb+Mrb)/ln+VGb〕→←→←1AM-12.27-4.1765.29125.1062.29-102.23109.06-134.89-20.73-20.56209.88V32.3210.8717.9034.3129.9375.050.6076.4354.5154.01B左M-23.44-5.4347.5091.06-94.8424.88-112.3365.24-37.08-35.74V41.1611.8817.9034.3186.9241.8085.9610.1367.4566.02B右M-59.02-10.3636.9570.83-37.33-130.4411.27-126.84-90.04-85.33104.96V92.4515.4230.7959.0291.58169.1736.95167.39140.23132.53C左M-53.91-8.6936.9570.83-122.19-29.08-121.4816.63-81.46-76.85V89.8914.5830.7959.02165.0487.45164.3533.91135.94128.29C右M-12.99-1.9247.5091.0641.84-77.8776.23-101.35-19.46-18.2894.04V57.1412.6817.9034.3161.99107.1026.84102.6789.8286.32DM-10.11-2.7465.29125.10-97.8466.68-132.30111.65-16.38-15.96V55.1413.2417.9034.31105.4160.29100.9125.0887.6884.71第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）跨间MAB　　　　205.65222.06215.18240.55207.16207.86　MBC　　　　49.6274.5567.73103.8552.9756.45　MCD　　　　48.80102.3861.64140.9056.7457.24　2AM-12.62-4.2952.1095.6345.08-86.2079.95-106.53-21.33-21.16202.14V33.2210.9914.8827.3234.9772.479.3169.6855.8455.26B左M12.62-5.2641.6676.47-43.9661.01-65.5683.5511.787.79V40.2611.7614.8827.3281.8844.3877.2516.8866.1164.78B右M-59.51-10.3032.4059.48-43.57-125.22-0.21-116.18-90.64-85.83102.21V92.2215.3427.0049.5695.98164.0247.13156.66139.84132.15C左M-55.31-8.9432.4059.48-118.46-36.81-111.794.19-83.61-78.89V90.1214.6627.0049.56160.6492.60154.1744.64136.33128.67C右M-37.30-7.7841.6676.47-2.08-107.0537.48-111.63-58.14-55.6589.05V64.9914.6014.8827.3277.63115.1343.55103.92102.3398.42DM-11.82-3.0752.1095.63-83.6947.59-105.2681.22-19.02-18.48V47.2911.3214.8827.3289.7752.2784.2023.8375.1772.61跨间MAB　　　　222.24245.63223.75255.73231.66229.64　MBC　　　　49.0770.6766.9297.0151.7355.30　MCD　　　　33.3988.2444.78115.8047.1147.87　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）3AM-13.01-4.2146.0667.8337.13-78.9652.53-79.74-21.77-21.50187.19V34.7210.9313.4119.6738.5472.3319.2562.7257.8056.97B左M-23.26-5.3338.4156.09-83.0113.77-78.0131.36-36.72-35.36V42.8211.8213.4119.6783.1749.3971.4427.9769.6367.93B右M-61.31-10.2829.8743.62-48.89-124.17-17.27-102.34-93.05-87.9798.06V95.4415.3424.8936.35102.49165.2265.00145.34144.18136.00C左M-57.10-8.9329.8743.62-117.41-42.13-97.94-12.87-86.01-81.02V93.3314.6624.8936.35161.8399.11142.8462.51140.66132.52C右M-39.22-7.8238.4156.09-8.53-105.3115.87-93.50-60.77-58.0177.65V68.0014.6613.4119.6783.17116.9655.1098.57106.45102.12DM-11.73-2.9346.0667.83-75.8140.27-78.0154.26-18.77-18.18V48.9111.2613.4119.6789.7755.9877.3633.8977.2974.46跨间MAB　　　　202.49220.28209.55229.89207.06207.80　MBC　　　　47.7767.6966.3888.4649.9353.70　MCD　　　　33.8182.5842.6493.1046.7947.62　4AM-14.72-4.5642.6970.3230.39-77.2053.27-83.86-24.43-24.04186.64V37.8511.1712.1819.8144.1574.8422.4266.1962.2761.06第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）B左M-23.03-5.0834.0254.47-76.898.83-76.1230.10-36.16-34.74V44.4211.5812.1819.8183.2452.5673.1129.3371.5569.52B右M-64.76-10.6426.4642.37-57.78-124.45-21.76-104.38-98.07-92.6198.38V100.0815.5922.0535.31111.96167.5271.02149.05150.70141.93C左M-56.96-8.2726.4642.37-112.10-45.43-96.29-13.67-85.16-79.92V96.1814.4122.0535.31161.35105.79144.4666.43144.25135.58C右M-40.94-8.0734.0254.47-16.44-102.1612.63-93.59-63.34-60.4377.86V71.1014.7812.1819.8188.59119.2858.17101.94110.76106.01DM-12.29-2.8342.6970.32-72.1135.48-80.9056.23-19.43-18.71V51.2011.1412.1819.8190.8260.1479.8036.0280.2677.04跨间MAB　　　　203.08217.93210.60228.41206.66207.46　MBC　　　　47.2665.7065.5787.6749.1653.15　MCD　　　　32.4078.9540.3394.6145.9746.88　5AM-7.10-1.0221.1344.9616.81-36.4336.98-50.68-10.61-9.95177.69V8.882.805.7712.276.9221.45-3.0724.0414.7914.57B左M-10.87-1.1315.2032.34-33.624.68-41.8221.24-15.80-14.63V11.862.895.7712.2725.1310.6027.130.0118.9018.27第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）B右M-35.25-2.1311.8225.15-30.10-59.89-8.16-57.21-49.73-45.2990.89V56.783.079.8520.9659.5884.4136.3182.6479.7172.42　C左M-31.13-1.8711.8225.15-54.60-24.81-53.38-4.33-43.89-39.97　V54.712.939.8520.9681.7656.9480.4634.1476.7969.76　C右M-28.84-1.7415.2032.34-17.65-55.954.80-58.27-40.67-37.0470.37V39.613.535.7712.2744.7259.2528.6555.7757.0152.48DM1.39-0.9021.1344.96-26.0827.16-42.9944.680.980.41V18.622.955.7712.2733.3318.8034.066.9428.0926.48跨间MAB　　　　218.89224.50220.82230.16220.26221.01　MBC　　　　81.6789.4688.54101.2181.8184.88　MCD　　　　52.4075.5751.5487.0561.6761.99　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.8现浇钢筋混凝土楼板设计2.8.1矩形板B1设计一、构件编号:B-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=3600mm;Ly=6300mm板厚:h=110mm2.材料信息混凝土等级:C25fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类:HPB235fy=210N/mm2Es=2.1×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=4.400kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=3600mm第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.计算板的有效高度:ho=h-as=110-20=90mm六、配筋计算(lx/ly=3600/6300=0.571<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0393+0.0098*0.200)*(1.200*5.100+1.400*2.000)*3.62=4.775kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.775×106/(1.00*11.9*1000*90*90)=0.0503)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.050)=0.0514)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*90*0.051/210=259mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=259/(1000*110)=0.236%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@200,实配面积392mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0098+0.0393*0.200)*(1.200*5.100+1.400*2.000)*3.62=2.044kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.044×106/(1.00*11.9*1000*90*90)=0.0213)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.021)=0.0214)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*90*0.021/210=109mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=109/(1000*110)=0.099%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*110=220mm2采取方案d8@150,实配面积335mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0821*(1.200*5.100+1.400*2.000)*3.62=9.496kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）=1.00*9.496×106/(1.00*11.9*1000*90*90)=0.0993)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.099)=0.1044)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*90*0.104/210=530mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=530/(1000*110)=0.482%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@125,实配面积628mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0821*(1.200*5.100+1.400*2.000)*3.62=9.496kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*9.496×106/(1.00*11.9*1000*90*90)=0.0993)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.099)=0.1044)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*90*0.104/210=530mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=530/(1000*110)=0.482%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@125,实配面积628mm25.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0570*(1.200*5.100+1.400*2.000)*3.62=6.594kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*6.594×106/(1.00*11.9*1000*90*90)=0.0683)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.068)=0.0714)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*90*0.071/210=362mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=362/(1000*110)=0.329%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）采取方案d8@125,实配面积402mm2七、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0393+0.0098*0.200)*(5.100+2.000)*3.62=3.801kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0393+0.0098*0.200)*(5.100+1.000*2.000)*3.62=3.801kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.801×106/(0.87*90*392)=123.830N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=392/55000=0.713%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.78/(0.713%*123.830)=-0.211因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.1×105/2.80×104=7.5005)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=392/(1000*90)=0.436%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.1×105*392*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.500*0.436%/(1+3.5*0.0)]=1.065×103kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=3.801/(3.801*(2.0-1)+3.801)*1.065×103=5.326×102kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00252*(5.100+2.000)*3.64/5.326×102=5.652mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3600/200=18.000mmfmax=5.652mm≤fo=18.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）1.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0393+0.0098*0.200)*(5.100+2.000)*3.62=3.801kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.801×106/(0.87*90*392)=123.830N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=392/55000=0.0071因为ρte=0.0071<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*123.830)=0.166因为ψ=0.166<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/200=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*123.830/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.0377mm≤0.30,满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1)计算荷载效应My=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0098+0.0393*0.200)*(5.100+2.000)*3.62=1.627kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=1.627×106/(0.87*90*335)=62.031N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=335/55000=0.0061因为ρte=0.0061<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*62.031)=-0.765因为ψ=-0.765<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/150=67)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=6*8*8/(6*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*62.031/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0161mm≤0.30,满足规范要求3.支座下方向裂缝1)计算荷载效应Moy=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0570*(5.100+2.000)*3.62=5.249kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=5.249×106/(0.87*90*402)=166.754N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=402/55000=0.0073因为ρte=0.0073<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*166.754)=0.4066)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/125=87)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*8*8/(8*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.406*166.754/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0877mm≤0.30,满足规范要求4.支座左方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）=0.0821*(5.100+2.000)*3.62=7.558kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=7.558×106/(0.87*90*628)=153.713N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=628/55000=0.01145)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0114*153.713)=0.4416)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/125=87)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*10*10/(8*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.441*153.713/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0114)=0.0936mm≤0.30,满足规范要求5.支座右方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0821*(5.100+2.000)*3.62=7.558kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=7.558×106/(0.87*90*628)=153.713N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=628/55000=0.01145)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0114*153.713)=0.4416)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/125=8第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）7)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*10*10/(8*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.441*153.713/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/0.0114)=0.0936mm≤0.30,满足规范要求2.8.2矩形板B2设计一、构件编号:B-2二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=7200mm;Ly=2400mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等级:C25fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类:HPB235fy=210N/mm2Es=2.1×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=4.100kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=2400mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm六、配筋计算(lx/ly=7200/2400=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1)确定底板Y向弯距My=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24=(1.200*4.100+1.400*2.500)*2.42/24=2.021kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.021×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0273)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.027)=0.0274)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.027/210=122mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=122/(1000*100)=0.122%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200mm26)计算横跨分布钢筋面积不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1=As*0.015=200.00*0.15=30mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1=h*b*0.0015=100*1000*0.0015=150mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As=150mm2采取方案d8@180,实配面积279mm22.Y向上端支座钢筋1)确定上端支座弯距Moy=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12=(1.200*4.100+1.400*2.500)*2.42/12=4.042kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.042×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0533)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.053)=0.0554)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.055/210=247mm25)验算最小配筋率第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）ρ=As/(b*h)=247/(1000*100)=0.247%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d8@125,实配面积402mm23.Y向下端支座钢筋1)确定下端支座弯距Moy=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12=(1.200*4.100+1.400*2.500)*2.42/12=4.042kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.042×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0533)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.053)=0.0554)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.055/210=247mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=247/(1000*100)=0.247%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d8@125,实配面积402mm24.左边支座配筋1)构造左边钢筋面积钢筋面积As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200采取方案d8@180,实配面积279mm25.右边支座配筋1)构造右边钢筋面积钢筋面积As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200采取方案d8@180,实配面积279mm2七、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk=Mgk+Mqk=(ｑgk+ｑqk)*Lo2/24=(4.100+2.500)*2.42/24=1.584kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mk=Mgk+Mqk=(ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24=(4.100+1.0*2.500)*2.42/24=1.584kN*m3.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=1.584×106/(0.87*80*279)=81.572N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=279/50000=0.558%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.78/(0.558%*81.572)=-1.442因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.1×105/2.80×104=7.5005)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=279/(1000*80)=0.349%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.1×105*279*802/[1.15*0.200+0.2+6*7.500*0.349%/(1+3.5*0.0)]=6.389×102kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=1.584/(1.584*(2.0-1)+1.584)*6.389×102=3.194×102kN*m25.计算受弯构件挠度fmax=(qgk+qqk)*Lo4/(384*B)=(4.100+2.500)*2.44/(384*3.194×102)=(4.100+2.500)*2.44/(384*3.194×102)=1.785mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2400/200=12.000mmfmax=1.785mm≤fo=12.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应My=(ｑgk+ｑqk)*Lo2/24=(4.100+2.500)*2400*2400/24=2.673kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=2.673×106/(0.87*80*279)=137.653N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=279/50000=0.0056第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）因为ρte=0.0056<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*137.653)=0.2596)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/180=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.259*137.653/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0462mm≤0.30,满足规范要求2.上端支座跨中裂缝1)计算荷载效应Moy=(ｑgk+ｑqk)*Lo2/12=(4.100+2.500)*2400*2400/12=3.168kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.168×106/(0.87*80*402)=113.227N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=402/50000=0.0080因为ρte=0.0080<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*113.227)=0.078因为ψ=0.078<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/125=87)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*8*8/(8*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*113.227/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0293mm≤0.30,满足规范要求3.下端支座跨中裂缝第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）1)计算荷载效应Moy=(ｑgk+ｑqk)*Lo2/12=(4.100+2.500)*2400*2400/12=3.168kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.168×106/(0.87*80*402)=113.227N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=402/50000=0.0080因为ρte=0.0080<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*113.227)=0.078第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）因为ψ=0.078<0.2,所以让ψ=0.26)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/125=87)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=8*8*8/(8*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.200*113.227/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0293mm≤0.30,满足规范要求2.9框架梁、柱构件截面设计2.9.1框架梁截面设计（1）梁的正截面受弯承载力计算以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，从框架梁内力组合表中选出AB跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩：MAB=155.28/0.75－121.72/0.85×0.25=171.24KN.mγREMA=0.75×171.24=272.45KN.mMB=172.68/0.75－143.26/0.85×0.25=141.86KN.mγREMB=0.75×141.86=188.11KN.m跨间弯矩取控制截面，即Mmax=93.37KN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。T形截面翼缘计算确定：1、宽度当按跨度考虑时：bf’=L/3=6.3/3=2.1m=2100㎜；2、按梁间距考虑时：bf’=b＋Sn=250＋3600=3850㎜,3、按翼缘度考虑时：h0=h－as=600－35=565㎜，hf’/h0=110/565=0.195>0.1，此种情况下不起控制作用，故bf’取三者中较小值，即：bf’=2100㎜。梁内纵向钢筋选HRB400级钢（fy=fy’=360N/㎜2），ξb=0.518。C25混凝土，fc＝11.9N/mm2，α1＝1.0判别T形截面类型：α1fcbf’hf’(h0－hf’/2)=1.0×11.9×2100×110×(565－110/2)=1401.94KN.m>93.37KN.m属第一类T形截面第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）AS=ξα1fcbf’h0/fY=0.011×1.0×11.9×2100×565/360=562.25㎜2实际配筋320(942mm2)ρ=AS/bh0=942/250×565=0.67%>0.25%，满足要求。将下部跨间截面的320钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As’=942mm2），再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部<0说明As′富裕，且达不到屈服。可近似取As=128.43×106/360×(565-35)=829.63mm2实取620（As=1884mm2）支座BC上部As=141.08×106/360×(565-35)=911.39mm2实取620（As=1884mm2），满足要求。As′/As=942/1884=0.5>0.3满足要求。有关规定见《混凝土规范》第11.3.6条。其它梁钢筋计算结果见下表。表2.26：框架梁横向钢筋计算表层次截面MmaxαsεAs"As实配钢筋实配面积As"/Asρ/%1AB跨中240.550.020.02　895.493221140　0.98左支118.03　　1140607.173209411.210.81右支93.37　　1140480.313209411.210.81BC跨中103.850.020.02　598.643221140　0.74左支89.92　　1140734.623209411.210.61右支85.23　　1140696.313209411.210.61CD跨中140.900.010.01　348.303221140　0.81左支78.70　　1140404.833209411.210.67右支110.04　　1140566.063209411.210.672AB跨中255.730.020.02　952.593221140　0.98左支91.16　　1140468.953209411.210.81右支79.83　　1140410.643209411.210.81BC跨中97.010.020.02　558.853221140　0.74左支81.63　　1140666.883209411.210.61右支77.78　　1140635.483209411.210.61CD跨中115.800.010.01　285.963221140　0.81左支88.71　　1140456.313209411.210.67右支86.69　　1140445.923209411.210.673AB跨中229.890.020.02　856.773221140　0.98左支65.90　　1140339.003209411.210.81右支62.25　　1140320.233209411.210.81BC跨中88.460.020.02　509.863221140　0.74左支70.28　　1140574.173209411.210.61第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）右支66.43　　1140542.723209411.210.61CD跨中93.100.010.01　229.833221140　0.81左支71.76　　1140369.133209411.210.67右支60.94　　1140313.503209411.210.674AB跨中228.410.020.02　851.19320941　0.81左支69.26　　883356.28218+1228890.990.76右支59.99　　883308.61218+1228890.990.76BC跨中87.670.020.02　505.27316603　0.39左支71.50　　603722.68218+1228890.680.58右支64.42　　603526.34218+1228890.680.58CD跨中94.610.010.01　233.58320941　0.81左支71.10　　763365.76218+1228890.860.63右支63.30　　763325.62218+1228890.860.635AB跨中230.160.020.02　722.743221140　0.98左支45.38　　1140233.443166031.890.52右支35.84　　1140184.363166031.890.52BC跨中101.210.020.02　584.21316603　0.39左支38.99　　603318.513166031.000.39右支35.63　　603291.103166031.000.39CD跨中87.050.010.01　271.843221140　0.81左支45.97　　1140236.453166031.890.43右支43.15　　1140221.963166031.890.43(2)斜截面受剪承载力计算AB跨：γREV=209.88KN<0.2βcfcbho/KN=0.2×1×11.9×250×465/1000=471.78KN故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fYV=210N/㎜2），则0.7ftbh0＋1.25fYVh0ASV/s=0.7×1.52×250×465＋1.25×210×465×201/100=369.036KN>133.79KN加密区长度取1.0m，非加密区取4肢φ8@200，箍筋设置满足要求。其它梁计算结果见下表：表2.27:框架梁箍筋数量计算表层次截面γREV/KN0.2βcfcbho/KNAsv/s=(γREV-0.42ftbho)/1.25fyvho加密区非加密区实配钢筋（Asv/s)实配钢筋（ρsv%)1AB209.88<471.780.76Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)BC104.96<304.780.08Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)CD94.04<471.78-0.05Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)2AB202.14<471.780.71Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)BC102.21<304.780.06Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)CD89.05<471.78-0.08Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)3AB187.19<403.980.67Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)BC98.06<260.980.09Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)CD77.65<403.98-0.09Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）4AB186.64<403.980.66Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)BC98.38<260.980.09Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)CD77.86<403.98-0.09Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)5AB177.69<403.980.61Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)BC90.89<260.980.04Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)CD70.37<403.98-0.14Φ8@100(0.402%)Φ8@200(0.201%)注：表中V为换算至支座边缘处的梁端剪力。2.9.2框架柱截面设计(1)剪跨比和轴压比验算表2.28:柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/（mm）ho/(mm)fc/(N/mm2)Mc/(KN·m)Vc/(KN)N/(KN)A550046514.369.8631.99231.584.70>20.07<0.9450046514.381.1824.56807.447.11>20.24<0.9350046514.378.9834.44844.674.93>20.25<0.9250046516.792.2941.241130.44.81>20.29<0.9150046516.794.4671.651413.42.84>20.36<0.9B550046514.390.4655.67349.153.49>20.11<0.9450046514.379.0342.041220.84.04>20.37<0.9350046514.395.7256.271351.93.66>20.41<0.9250046516.7115.6560.291849.34.13>20.48<0.9150046516.7123.3291.12373.72.91>20.61<0.9C550046514.399.8843.52380.284.94>20.11<0.9450046514.3100.1034.451302.66.25>20.39<0.9350046514.3105.7247.561350.54.78>20.41<0.9250046516.7126.4465.971786.34.12>20.46<0.9150046516.7129.9194.4818122.96>20.47<0.9D550046514.376.9733.18275.264.99>20.08<0.9450046514.381.7723.69904.877.42>20.27<0.9350046514.382.5634.6998.665.13>20.30<0.9250046516.795.5849.4712284.16>20.32<0.9150046516.7108.5578.891504.32.96>20.39<0.9由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求(2)柱正截面承载力计算以处二层B轴柱为例说明。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，先出最不利内力，进行配筋计算。B节点左、右梁端弯矩-21.07/0.75+74.88/0.85×0.25=-6.07KN•m-352.60/0.75+357.82/0.85×0.25=-364.90KN•m第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）B节点上、下梁端弯矩-188.48/0.75+113.49/0.85×0.1=-237.95KN•m169.88/0.75-88.89/0.85×(0.5-0.1)=184.67KN•m∑MB柱=-6.07+364.90=358.83KN•m∑MB梁=237.95+184.67=422.62KN•m∑MB柱/∑MB梁=1.17>1.1故不需进行调整eo=M/N=178.46/2106.2×1000=111.9mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即500/30=16.7mm，故取ea=20mm.柱的计算长度lo=1.0H=5.6mei=eo+ea=111.9+20=131.9mm因为lo/n=4.5×103/500=9>5,故应考虑偏心矩增大系数η。ζ1=0.5fcA/N=0.5×11.9×500×500/1594.9=0.9327<1.0ζ2=1.15-0.01×lo/h<1,取ξ2=1η=1+1/1400/ei×ho×(lo/h)2×ζ1×ζ2＝1+1/1400/226×460×92×0.932＝1.16e=η×ei+h/2-as＝262.16+500/2-40＝362.98mmξ=N/fc/b/ho＝2011.2×103/1.0/11.9/500/465＝0.688>ξb为小偏心受压构件AS=AS"=(N×e-ξ×（1-0.5×ξ）×α1fcbho2)/fy"(ho-αs")＝（2011.21×460.86×1000-0.5675×(1-0.5×0.5675)×1.0×14.3×250×4652）/360/430=114.49㎜2ρ=116.527÷450÷450=0.058﹪<ρmin=0.2﹪,所以按构造配筋。按构造配筋。再按Nmax及相应的M一组计算。N=2447.48KN，节点上、下柱端弯矩81.098-93.03×0.1=71.80KN•m,54.4-78.24×0.4=23.10KN•m此内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取lo=1.25H=1.25×3.6=4.5meo=M/N=71.80×106/2447.48×103=29.3mmei=29.3+20=49.30mmlo/h=4.5×103/500=9>5同理可求得：ζ1=0.608ζ2=1.0η=1.439ξ=N/fc/b/ho＝2447.48×103/1.0/11.9/500/465＝0.608>ξb故为小偏心受压。e=ηei+h/2-αs=49.30+300-40=281mm第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）按上式计算时，应满足N>ξbfcbho=0.518×14.3×500×460=1703.7KN且Ne=478.7<0.43fcbho2=1414.27KN•m故按构造配筋，三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每一侧配筋率不应小于,故:As=As′=ρsminbh=0.2%×600×600=720mm2选422（As=As′=1520mm2）总配筋率ρs=3×1520/(500×500)=1.82%﹥0.8%，满足要求。其他柱的正截面计算见下表：(3)柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值Mct=184.67KN•m对三级抗震等级；柱底弯矩设计值Mcb=1.15×156.97=180.52KN•m，则框架柱的剪力设计值：V=1.1=1.1×(184.67+180.52)/3.9=93.36KN(满足要求)λ=Mc/Vc/ho=198.55×103/92.04/460=5>3(取3)其中MC取较大的柱下端值，而且Mc，Vc不应考虑γRE。与Vc相应的轴力N=2086KN>0.3fcbh=0.3×14.3×5002/103=1072.5KN取N=1072.5KN又因为Asv/s<0故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢φ10@100。可知一层柱底的轴压比n=0.86，查表得λv=0.169，则最小体积配筋率ρvmin=λv•fc/fyc=0.169×14.3/210=1.15%取φ10，Asv=78.5mm2,则s≤178.4mm。根据构造要求，取加密区箍筋为4φ10@100，加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足s<10d=200mm，故箍筋取4φ8@200。其他各层柱箍筋的计算见下表2.33：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.29：横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整和配筋计算层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc＝ηcΣMb）--4.3823.9159.2340.6469.2154.6175.2385.36γREN　　617.72605.58711.38633.51978.95847.810311060.03ε　　0.220.220.260.230.350.310.310.32eo　　65.3739.4883.2664.1670.7064.4272.9480.53ξ1　　11111111ξ2　　11111111η　　1.261.381.221.271.251.271.2771.353e　　317.98292.09335.87316.76323.31317.02328.7346.18　　　大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心ε　　0.220.220.260.230.350.310.310.32As　　-379.55-477.36-318.7-388.78-375.81-420.311.48143.17　4φ184φ184φ224φ224φ224φ224φ224φ224φ224φ22　1017101715201520152015201520152015201520第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.30:横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整和配筋计算层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc＝ηcΣMb）--93.671.0234271.7912491.3782186.7351988.192.4874107.021γREN　　882.5915.5869990.91931013.9541362.213871751.621780.26ε　　0.3190.3309250.3581530.3664780.4923470.50130.526840.53546eo　　106.177.5714672.4491390.1206963.6728663.51852.801160.1151ξ1　　11111110.83555ξ2　　11111111η　　1.1791.2316911.2445291.2052881.2701771.27071.353311.37179e　　358.7330.1779325.0556342.7272316.2793316.12308.522319.901　　　大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心小偏心ε　　0.3190.3309250.3581530.3664780.4923470.50130.637660.63764As　　-183-342.351-362.786-242.79-301.392-289.6-118.8769.152　418418422422422422422422422422　1017101715201520152015201520152015201520第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.31：横向框架C柱柱端组合弯矩设计值的调整和配筋计算层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc＝ηcΣMb）--51.338.6601979.2919958.6281894.82996.4870697497.429109.49γREN　　909976.92051010.2341080.4391370.3181393.3518831692.71721.4ε　　0.330.3530930.3651340.3905080.4952810.5036059940.50910.5177eo　　56.539.5735378.4887254.2632769.2022169.2481712257.55863.608ξ1　　11111110.8641ξ2　　11111111η　　1.31.3794721.2295341.304411.253431.2532990081.33161.3685e　　309292.18331.0952306.8697321.8087321.8546444313.28324.41　　　大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心ε　　0.330.3530930.3651340.3905080.4952810.5036059940.50910.5177As　　-467-572.558-319.85-469.984-248.203-234.538225271.47418.41　418418422422422422422422422422　1017101715201520152015201520152015201520第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）表2.32:横向框架D柱柱端组合弯矩设计值的调整和配筋计算层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc＝ηcΣMb）--38.520.9041561.9216338.4224771.6886871.77781.41191.35778γREN　　600.4678.6556663.4056748.9931897.9737921.011099.61128.2ε　　0.2170.245290.2397780.2707120.3245590.33290.33070.339334eo　　64.1330.802393.3390351.2988379.8338377.93374.0480.97657ξ1　　11111111ξ2　　11111111η　　1.2691.4449891.1994591.3170671.2264411.23081.27351.35304e　　316.7283.4088345.9455303.9053332.4403330.54329.76346.6253　　　大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心ε　　0.2170.245290.2397780.2707120.3245590.33290.33070.339334As　　-379-546.087-271.303-474.914-331.228-339.548.228184.5443　418418422422422422422422422422　1017101715201520152015201520152015201520第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）(3)柱斜截面受剪承载力计算。表2.33:框架柱箍筋数量表柱号层次γREV/KN0.2fcβcbho/KNN/KN0.3fcA/KNAsv/S/mmλvfc/fyv/%实配箍筋(ρv%)加密区非加密区A535.19664.95>V227.651083.225<00.40864Ф8@1000.894Ф8@2000.447427.01664.95>V593.731083.225<00.40864Ф10@1001.44Ф10@2000.698337.88664.95>V948.511083.225<00.46994Ф10@1001.44Ф10@2000.698245.37776.55>V1305.261265.025<00.58054Ф10@1001.44Ф10@2000.698178.82776.55>V1669.961265.025<00.6764Ф10@1001.44Ф10@2000.698B561.24664.95>V313.311083.225<00.51754Ф8@1000.894Ф8@2000.447446.25664.95>V814.561083.225<00.72184Ф10@1001.44Ф10@2000.698361.89664.95>V1321.231083.225<00.91254Ф10@1001.44Ф10@2000.698266.32776.55>V1816.271265.025<00.93844Ф10@1001.44Ф10@2000.6981100.2776.55>V2189.521265.025<01.10544Ф10@1001.44Ф10@2000.698C547.87664.95>V321.851083.225<00.59924Ф8@1000.894Ф8@2000.447437.9664.95>V851.631083.225<00.84444Ф10@1001.44Ф10@2000.698352.31664.95>V1346.981083.225<01.0354Ф10@1001.44Ф10@2000.698272.57776.55>V1827.091265.025<01.12924Ф10@1001.44Ф10@2000.6981103.9776.55>V2256.961265.025<01.14514Ф10@1001.44Ф10@2000.698D536.5664.95>V207.531083.225<00.40864Ф8@1000.894Ф8@2000.447426.06664.95>V563.871083.225<00.40864Ф10@1001.44Ф10@2000.698338.06664.95>V884.541083.225<00.49034Ф10@1001.44Ф10@2000.698第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）254.42776.55>V1197.301265.025<00.4934Ф10@1001.44Ф10@2000.698186.78776.55>V1466.071265.025<00.54084Ф10@1001.44Ф10@2000.698第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.9.3框架梁、柱结点构造要求由于影响地震作用和结构承载力的因素很复杂，在对地震破坏的机理还不十分确定的情况下，对结构的许多方面难以作出准确地计算，因此依据大量的试验分析研究、实际工程经验及震害调查资料，《抗震规范》GB50011-2001和《混凝土规范》GB50010-2002提出了一系列合理的结构构造措施以保证结构的抗震能力。1、框架梁构造要求1）截面尺寸框架梁的截面尺寸一般由三个条件确定：①最小构造截面尺寸要求；②截面的抗剪要求；③受压区高度的限制。框架梁的截面高度一般按(为梁的计算跨度)估算，且不大于净跨。梁截面高度与宽度的比值不宜大于4，同时梁截面宽度不宜小于200mm和(为柱宽)，梁截面的最小尺寸还应满足竖向荷载作用下的刚度要求。为了防止梁发生斜压破坏，保证混凝土具有一定的抗剪承载力和箍筋能够发挥作用，梁截面还应满足抗剪要求，比如考虑地震作用组合的梁，当跨高比时，，为了框架梁具有足够的变形能力，梁的受压区高度应满足下列要求：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）非抗震设计抗震设计一级抗震等级；二、三级抗震等级且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不大于2.5%。梁的变形能力主要取决于梁端的塑性转动量，而塑性转动量主要与混凝土相对受压区高度有关。试验表明，当时，梁的位移延性系数可达3～4。在计算相对受压区高度时，可考虑受压钢筋作用。2）梁的纵向钢筋①沿梁全长顶面和底面的纵向钢筋，一、二级框架不应少于2B14，且分别不应少于梁两端的塑性顶面和底面纵向钢筋配筋率中较大截面面积的；三、四级不应少于2B12。②梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级框架不应小于0.5；二、三级框架不应小于0.3。对梁的变形能力有较大影响。因梁端部的底面和顶面纵向钢筋量的比值对梁的变形能力有较大影响。一方面梁底面钢筋可以增加负弯矩时塑性转动能力；另一方面，防止正弯矩作用时屈服过早或破坏过重而影响负弯矩作用时，强度和变形能力的正常发挥。③考虑到水平力产生的剪力在框架梁总剪力中占的比值很大，且水平力往复作用下梁中剪力反号，反弯点移动等因素，在框架中不采用弯起钢筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承担。④在地震反复荷载作用下，梁中纵向钢筋埋入柱结点的相当长度范围内，混凝土与钢筋的粘结力易发生破坏，因此，应比非抗震框架的锚固长度大。一、二级框架三级框架第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）式中—纵向受拉钢筋的锚固长度，按《混凝土规范》第9.3.1条确定。⑤纵向受力钢筋的连接可以分为两类；绑扎连接、机械连接和焊接。当采用搭接接头时，纵向受拉钢筋的抗震搭接长度应按下列公式计算：(3-32)式中—纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，按《混凝土规范》第9.4.3条确定。⑥一、二级钢筋梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对矩形截面柱，不宜大于柱在该方向接口尺寸的。3）梁的箍筋①箍筋的末端应做成弯钩，弯钩端头平直段长度不应小于箍筋直径的10倍；在纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍，其间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm。②梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于梁端加密区箍筋间距的2倍。①梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距：一级框架，不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值；二、三级框架，不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值。2、框架柱构造要求1）截面尺寸框架柱截面尺寸一般由三个条件确定①最小构造截面尺寸要求；第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）①框架柱轴压比的要求；②截面的抗剪要求。根据构造要求，框架柱的截面宽度和高度均不宜小于300mm，宜采用方柱。柱的剪跨比不宜大于2，柱截面高度与宽度的比值不宜大于3。由于短柱的延性较差，容易产生剪切破坏，故框架柱净高与柱截面长边之比不宜小于4。若实际工程中避免不了的短柱，应采用构造措施，提高柱的延性及抗剪能力。当轴力过大时，柱的延性减小，易产生脆性破坏，因此在竖向荷载和地震作用组合下框架柱轴力应满足轴压比的限制。一级框架二级框架三级框架此外，考虑地震作用组合的框架柱截面尺寸还应满足抗剪强度要求：(3-33)2）柱的纵向钢筋①框架柱宜采用对称配筋以适应水平荷载和地震作用正反两向的要求。②截面尺寸大于400mm的柱，纵向钢筋间距不宜大于200mm，柱总配筋率不应大于5%，一级且剪跨比不大于2的柱，每侧纵向钢筋配筋率不宜大于1.2%。③柱纵向钢筋的绑扎接头应避开柱端的箍筋加密区。④边柱和角柱的纵向钢筋总截面面积应比计算值增加25%。⑤柱纵向钢筋的接头，一、二级框架和三级框架的底层，宜采用机械接头；其它部分可以采用搭接或焊接接头。处于同一连接区段内的纵向受力钢筋接头面积百分率不应超过50%。第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）3）柱的箍筋箍筋对框架柱的抗震能力至关重要，历次震害表明，箍筋过细，间距太大，构造不合理是框架柱破坏的重要原因。箍筋对柱的核芯去混凝土起着有效的约束作用，提高配筋率可以显著提高受压区混凝土的极限压应变，从而增加柱的延性。框架柱的箍筋有如下构造要求：①框架柱箍筋加密区长度，应取柱截面长边尺寸、柱净高的和500mm中的最大值；一、二级框架的角柱沿柱全高加密箍筋；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外尚应在刚性地面上下各取500mm。②柱箍筋加密区箍筋肢距，一级框架不宜大于200mm，二、三级框架不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值。至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋的拉接，以固定其位置，并使纵筋在两个方向都有约束，如图3.21所示。图3.21常用的框架柱箍筋形式第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）③箍筋应做成弯钩，弯钩端头平直段长度不应小于箍筋直径的10倍。④非加密区的箍筋体积配筋率不宜小于加密区的50%；箍筋间距，一、二级框架不应大于10倍纵向钢筋直径，三、四级框架不应大于15倍纵向钢筋直径。⑤在纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍，其间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm。3、框架梁柱结点构造要求1）框架中间层的中间接点处，框架梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点；对一、二级框架，梁的下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度不应小于，且伸过中心线不应小于5d（图3.22a）。框架中间层的端节点处，当梁上部纵向钢筋有直线锚固方式锚入端节点时，其锚固长度不应小于外，尚应伸入柱中心线不小于5倍梁上部纵向钢筋的直径。当水平直线段锚固长度不足时，梁上部纵筋应伸至柱外边并向下弯折，弯折前的水平投影长度不应小于0.4，弯折后的竖直投影长度取15d（图3.22b）。2）框架顶层中间节点处，柱纵向钢筋应伸至柱顶。当采用直线锚固时，其自梁底边算起的锚固长度应不小于，当直线段锚固长度不足时，该纵筋伸到柱顶后可向内弯折，弯折前的锚固段竖向长度不应小于0.5，弯折后的水平投影长度取1.2d；当楼盖为现浇混凝土，且板的混凝土强度不低于C20，板厚不小于80mm时，也可向外弯折，弯折后的水平投影长度取12d（图3.22c）。3）框架顶层端节点处，柱外侧纵筋可沿节点外边和梁上边与梁上部纵筋搭接连接（图3.22d），搭接长度不应小于1.5第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）。当该柱纵筋位于顶部第一层时，伸至柱内边后，宜向下弯折不小于8d后截断。当梁、柱配筋率较高时，顶层端节点的上部纵筋和柱外侧纵筋的搭接连接也可沿外边设置（图3.22c），搭接长度不应小于1.7，其中，柱外侧纵筋应伸至柱顶，并向内弯折，弯折段的水平投影长度不宜小于12d。根据以上的构造要求，并综合横向框架的计算结果，绘出第⑤轴线横向框架的配筋图，见附图05。图3.22纵向受力钢筋在节点区的锚固和搭接第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.10现浇钢筋混凝土独立基础设计采用柱下独立基础。柱截面为500㎜×500㎜。地基承载力设计值fa=200KN/㎡。基础埋置深度2.0m。基础混凝土强度采用C25，垫层采用C10，厚度为100㎜；采用HRB400级钢筋。一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：程序自动计算平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）自动计算所得尺寸：B1=1600mm,A1=1600mmH1=300mm,H2=300mmB=500mm,A=500mmB3=1850mm,A3=1850mm无偏心：B2=1600mm,A2=1600mm基础埋深d=2.00m钢筋合力重心到板底距离as=50mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F=2038.40kNMx=120.00kN·mMy=164.10kN·mVx=50.00kNVy=78.23kN折减系数Ks=1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=120.00－78.23×0.60=73.06kN·m绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=164.10＋50.00×0.60=194.10kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩:M0xk=M0x/Ks=73.06/1.35=54.12kN·m绕Y轴弯矩:M0yk=M0y/Ks=194.10/1.35=143.78kN·m4．材料信息：混凝土：C30钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)5．基础几何特性：底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=3.20×3.20=10.24m2绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×3.20×3.202=5.46m3绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×3.20×3.202=5.46m3三、计算过程第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值fa=200.00kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：pk=(Fk＋Gk)/A(5.2.2－1)Fk=F/Ks=2038.40/1.35=1509.93kNGk=20S·d=20×10.24×1.30=266.24kNpk=(Fk＋Gk)/S=(1509.93＋266.24)/10.24=173.45kPa≤fa，满足要求。3．偏心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W(5.2.2－2)pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W(5.2.2－3)当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la(5.2.2－4)X、Y方向同时受弯。偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=143.78/(1509.93＋266.24)=0.08me=exk=0.08m≤(B1＋B2)/6=3.20/6=0.53mpkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy=(1509.93＋266.24)/10.24＋143.78/5.46=199.78kPa偏心距eyk=M0xk/(Fk＋Gk)=54.12/(1509.93＋266.24)=0.03me=eyk=0.03m≤(A1＋A2)/6=3.20/6=0.53mpkmaxY=(Fk＋Gk)/S＋M0xk/Wx=(1509.93＋266.24)/10.24＋54.12/5.46=183.36kPapkmax=pkmaxX＋pkmaxY－(Fk＋Gk)/S=199.78＋183.36－173.45=209.69kPa≤1.2×fa=1.2×180.00=216.00kPa，满足要求。4．基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0(8.2.7－1)Fl=pj·Al(8.2.7－3)第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）am=(at＋ab)/2(8.2.7－2)pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=2038.40/10.24＋194.10/5.46=234.60kPapjmin,x=F/S－M0y/Wy=2038.40/10.24－194.10/5.46=163.52kPapjmax,y=F/S＋M0x/Wx=2038.40/10.24＋73.06/5.46=212.44kPapjmin,y=F/S－M0x/Wx=2038.40/10.24－73.06/5.46=185.68kPapj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=234.60＋212.44－199.06=247.98kPa(1)柱对基础的冲切验算：H0=H1＋H2－as=0.30＋0.30－0.05=0.55mX方向：Alx=1/4·(A＋2H0＋A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)=(1/4)×(0.50＋2×0.55＋3.20)(3.20－0.50－2×0.55)=1.92m2Flx=pj·Alx=247.98×1.92=476.12kNab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{0.50＋2×0.55,3.20}=1.60mamx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(0.50＋1.60)/2=1.05mFlx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1430.00×1.050×0.550=578.08kN，满足要求。Y方向：Aly=1/4·(B＋2H0＋B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0)=(1/4)×(0.50＋2×0.55＋3.20)(3.20－0.50－2×0.55)=1.92m2Fly=pj·Aly=247.98×1.92=476.12kNab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{0.50＋2×0.55,3.20}=1.60mamy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(0.50＋1.60)/2=1.05mFly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1430.00×1.050×0.550=578.08kN，满足要求。(2)变阶处基础的冲切验算：X方向：Alx=1/4·(A3＋2H0＋A1＋A2)(B1＋B2－B3－2H0)第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）=(1/4)×(1.85＋2×0.25＋3.20)(3.20－1.85－2×0.25)=1.18m2Flx=pj·Alx=247.98×1.18=292.46kNab=min{A3＋2H0,A1＋A2}=min{1.85＋2×0.25,3.20}=2.35mamx=(at＋ab)/2=(A3＋ab)/2=(1.85＋2.35)/2=2.10mFlx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1430.00×2.100×0.250=525.52kN，满足要求。Y方向：Aly=1/4·(B3＋2H0＋B1＋B2)(A1＋A2－A3－2H0)=(1/4)×(1.85＋2×0.25＋3.20)(3.20－1.85－2×0.25)=1.18m2Fly=pj·Aly=247.98×1.18=292.46kNab=min{B3＋2H0,B1＋B2}=min{1.85＋2×0.25,3.20}=2.35mamy=(at＋ab)/2=(B3＋ab)/2=(1.85＋2.35)/2=2.10mFly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1430.00×2.100×0.250=525.52kN，满足要求。5．基础受压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln(7.8.1-1)局部荷载设计值：Fl=2038.40kN混凝土局部受压面积：Aln=Al=B×A=0.50×0.50=0.25m2混凝土受压时计算底面积：Ab=min{B＋2A,B1＋B2}×min{3A,A1＋A2}=2.25m2混凝土受压时强度提高系数：βl=sq.(Ab/Al)=sq.(2.25/0.25)=3.001.35βc·βl·fc·Aln=1.35×1.00×3.00×14300.00×0.25=14478.75kN≥Fl=2038.40kN，满足要求。6．基础受弯计算第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）计算公式：按《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》中下列公式验算：MⅠ=β/48·(L－a)2(2B＋b)(pjmax＋pjnx)(11.4－7)MⅡ=β/48·(B－b)2(2L＋a)(pjmax＋p)(11.4－8)(1)柱根部受弯计算：G=1.35Gk=1.35×266.24=359.42kNⅠ-Ⅰ截面处弯矩设计值：pjnx=pjmin,x＋(pjmax,x－pjmin,x)(B1＋B2＋B)/2/(B1＋B2)=163.52＋(234.60－163.52)×(3.20＋0.50)/2/3.20=204.62kPaMⅠ=β/48·(B1＋B2－B)2[2(A1＋A2)＋A](pjmax,x＋pjnx)=1.0321/48×(3.20－0.50)2×(2×3.20＋0.50)×(234.60＋204.62)=475.04kN·mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：pjny=pjmin,y＋(pjmax,y－pjmin,y)(A1＋A2＋A)/2/(A1＋A2)=185.68＋(212.44－185.68)×(3.20＋0.50)/2/3.20=201.15kPaMⅡ=β/48·(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pjmax,y＋pjny)=1.0000/48×(3.20－0.50)2×(2×3.20＋0.50)×(212.44＋201.15)=433.42kN·mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.034927配筋率：ρ=0.001387ρ<ρmin=0.001500ρ=ρmin=0.001500计算面积：900.00mm2/mⅡ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.031817配筋率：ρ=0.001264ρ<ρmin=0.001500ρ=ρmin=0.001500计算面积：900.00mm2/m(2)变阶处受弯计算：第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：pjnx=pjmin,x＋(pjmax,x－pjmin,x)(B1＋B2＋B3)/2/(B1＋B2)=163.52＋(234.60－163.52)×(3.20＋1.85)/2/3.20=219.61kPaMⅠ=β/48·(B1＋B2－B3)2[2(A1＋A2)＋A3](pjmax,x＋pjnx)=1.0000/48×(3.20－1.85)2×(2×3.20＋1.85)×(234.60＋219.61)=142.28kN·mⅡ-Ⅱ截面处弯矩设计值：pjny=pjmin,y＋(pjmax,y－pjmin,y)(A1＋A2＋A3)/2/(A1＋A2)=185.68＋(212.44－185.68)×(3.20＋1.85)/2/3.20=206.80kPaMⅡ=β/48·(A1＋A2－A3)2[2(B1＋B2)＋B3](pjmax,y＋pjny)=1.0000/48×(3.20－1.85)2×(2×3.20＋1.85)×(212.44＋206.80)=131.32kN·mⅠ-Ⅰ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.051051配筋率：ρ=0.002028计算面积：506.96mm2/mⅡ-Ⅱ截面受弯计算：相对受压区高度：ζ=0.047023配筋率：ρ=0.001868计算面积：466.96mm2/m四、计算结果1．X方向弯矩计算结果：计算面积：900.00mm2/m采用方案：f14@150实配面积：1026mm2/m2．Y方向弯矩计算结果：计算面积：900.00mm2/m采用方案：f14@150实配面积：1026mm2/m第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2.11现浇钢筋混凝土楼梯设计一．1号楼梯1梁板式楼梯：TB1-1　　1．1基本资料　1．1．1工程名称：工程一　1．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性　1．1．3踏步段水平净长Lsn＝3900mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝3900mm　梯板净宽度B＝1600mm　1．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4150,4095}＝4095mm　1．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝152mm，取h1＝140mm　1．1．6踏步段总高度Hs＝2100mm楼梯踏步级数n＝14　1．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　1．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　1．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　1．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）1．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　1．2楼梯几何参数　1．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝2100/14＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3900/(14-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3900/Cos26.6°＝4360mm　1．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝140/Cos26.6°＝157mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*157)/2＝232mm　1．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝140-25＝115mm　　1．3均布永久荷载标准值　1．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.6＝0.63kN/m　1．3．2梯板自重gk2＝γb*T＝25*0.232＝5.79kN/m　1．3．3踏步段梯板面层自重　gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝20*0.05*(14-1)*(0.15+0.3)/3.9　＝1.50kN/m　1．3．4梯板顶棚自重gk4"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk4＝gk4"*Lx/Ln＝0.36*4.36/3.9＝0.40kN/m　1．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝8.32kN/m　　1．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝14.88kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.66kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝14.88kN/m　　1．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝16.22kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝6.83kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝29.01kN/m　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）1．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln*Cosα＝0.5*14.88*3.9*Cos26.6°＝26.0kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.115　＝102.3kN≥Vmax＝26.0kN，满足要求。　　1．7正截面受弯承载力计算　1．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝14.88*4.095^2/10＝24.95kN·m　As＝792mmξ＝0.173ρ＝0.69%　实配（Ⅱ）Φ12@125（As＝905mm）　1．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-14.88*4.095^2/20＝-12.48kN·m　As＝539mmξ＝0.082ρ＝0.47%　实配φ10@140（As＝561mm）　　1．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　AT1,h=140150X14=2100（Ⅱ）Φ12@125　　2梁板式楼梯：TB1-2　　2．1基本资料　2．1．1工程名称：工程一　2．1．2楼梯类型：板式C型（╱￣）支座条件：两端弹性　2．1．3踏步段水平净长Lsn＝3900mm高端平板净长Lhn＝550mm　梯板净跨度Ln＝Lsn+Lhn＝3900+550＝4450mm梯板净宽度第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）B＝1600mm　2．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4700,4673}＝4673mm　2．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝173mm，取h1＝160mm　2．1．6踏步段总高度Hs＝2100mm楼梯踏步级数n＝14　2．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　2．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　2．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　2．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　2．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　2．2楼梯几何参数　2．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝2100/14＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3900/(14-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3900/Cos26.6°＝4360mm　2．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝160/Cos26.6°＝179mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*179)/2＝254mm　2．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝160-25＝135mm　　2．3均布永久荷载标准值　2．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.6＝0.63kN/m　2．3．2踏步段梯板自重gk2"＝γb*T＝25*0.254＝6.35kN/m　gk2＝gk2"*Lsn/Ln＝6.35*3.9/4.45＝5.56kN/m　2．3．3高端平板自重gk3"＝γb*h1＝25*0.16＝4.00kN/m　gk3＝gk3"*Lhn/Ln＝4*0.55/4.45＝0.49kN/m　2．3．4踏步段梯板面层自重　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）gk4"＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Lsn＝20*0.05*(14-1)*(0.15+0.3)/3.9　＝1.50kN/m　gk4＝gk4"*Lsn/Ln＝1.5*3.9/4.45＝1.31kN/m　2．3．5高端平板面层自重gk5"＝γc1*c1＝20*0.05＝1.00kN/m　gk5＝gk5"*Lhn/Ln＝1*0.55/4.45＝0.12kN/m　2．3．6梯板顶棚自重gk6"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk6＝gk6"*(Ln+Lx-Lsn)/Ln＝0.36*(4.45+4.36-3.9)/4.45＝0.40kN/m　2．3．7均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6＝8.52kN/m　　2．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝15.12kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.93kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝15.12kN/m　　2．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝18.95kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝7.79kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝33.64kN/m　　2．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln＝0.5*15.12*4.45＝33.6kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.135　＝120.1kN≥Vmax＝33.6kN，满足要求。　　2．7正截面受弯承载力计算　2．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝15.12*4.673^2/10＝33.01kN·m　As＝889mmξ＝0.165ρ＝0.66%　实配（Ⅱ）Φ12@125（As＝905mm）　2．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-15.12*4.673^2/20＝-16.51kN·m　As＝606mmξ＝0.079ρ＝0.45%　实配φ10@125（As＝628mm）　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　CT2,h=160150X14=2100（Ⅱ）Φ12@125　3梁板式楼梯：TB1-3　　3．1基本资料　3．1．1工程名称：工程一　3．1．2楼梯类型：板式B型（__╱）支座条件：两端弹性　3．1．3踏步段水平净长Lsn＝3600mm低端平板净长Lln＝550mm　梯板净跨度Ln＝Lln+Lsn＝550+3600＝4150mm梯板净宽度B＝1600mm　3．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4400,4358}＝4358mm　3．1．5梯板厚度h1＝160mm　3．1．6踏步段总高度Hs＝1950mm楼梯踏步级数n＝13　3．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　3．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　3．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　3．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　3．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）3．2楼梯几何参数　3．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1950/13＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3600/(13-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3600/Cos26.6°＝4025mm　3．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝160/Cos26.6°＝179mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*179)/2＝254mm　3．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝160-25＝135mm　　3．3均布永久荷载标准值　3．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.6＝0.63kN/m　3．3．2踏步段梯板自重gk2"＝γb*T＝25*0.254＝6.35kN/m　gk2＝gk2"*Lsn/Ln＝6.35*3.6/4.15＝5.51kN/m　3．3．3低端平板自重gk3"＝γb*h1＝25*0.16＝4.00kN/m　gk3＝gk3"*Lln/Ln＝4*0.55/4.15＝0.53kN/m　3．3．4踏步段梯板面层自重　gk4"＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Lsn＝20*0.05*(13-1)*(0.15+0.3)/3.6　＝1.50kN/m　gk4＝gk4"*Lsn/Ln＝1.5*3.6/4.15＝1.30kN/m　3．3．5低端平板面层自重gk5"＝γc1*c1＝20*0.05＝1.00kN/m　gk5＝gk5"*Lln/Ln＝1*0.55/4.15＝0.13kN/m　3．3．6梯板顶棚自重gk6"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk6＝gk6"*(Ln+Lx-Lsn)/Ln＝0.36*(4.15+4.025-3.6)/4.15＝0.40kN/m　3．3．7均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6＝8.49kN/m　　3．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝15.09kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.89kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝15.09kN/m　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）3．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝17.62kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝7.26kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝31.31kN/m　　3．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln＝0.5*15.09*4.15＝31.3kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.135　＝120.1kN≥Vmax＝31.3kN，满足要求。　　3．7正截面受弯承载力计算　3．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝15.09*4.358^2/10＝28.65kN·m　As＝761mmξ＝0.142ρ＝0.56%　实配（Ⅱ）Φ12@125（As＝905mm）　3．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-15.09*4.358^2/20＝-14.33kN·m　As＝523mmξ＝0.068ρ＝0.39%　实配φ10@140（As＝561mm）　　3．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　BT3,h=160150X13=1950（Ⅱ）Φ12@125　　4梁板式楼梯：TB1-4　　4．1基本资料　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）4．1．1工程名称：工程一　4．1．2楼梯类型：板式C型（╱￣）支座条件：两端弹性　4．1．3踏步段水平净长Lsn＝3600mm高端平板净长Lhn＝550mm　梯板净跨度Ln＝Lsn+Lhn＝3600+550＝4150mm梯板净宽度B＝1600mm　4．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4400,4358}＝4358mm　4．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝161mm，取h1＝150mm　4．1．6踏步段总高度Hs＝1950mm楼梯踏步级数n＝13　4．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　4．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　4．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　4．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　4．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　4．2楼梯几何参数　4．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1950/13＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3600/(13-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3600/Cos26.6°＝4025mm　4．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝150/Cos26.6°＝168mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*168)/2＝243mm　4．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝150-25＝125mm　　4．3均布永久荷载标准值　4．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.6＝0.63kN/m　4．3．2踏步段梯板自重gk2"＝γb*T＝25*0.243＝6.07kN/m　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）gk2＝gk2"*Lsn/Ln＝6.07*3.6/4.15＝5.26kN/m　4．3．3高端平板自重gk3"＝γb*h1＝25*0.15＝3.75kN/m　gk3＝gk3"*Lhn/Ln＝3.75*0.55/4.15＝0.50kN/m　4．3．4踏步段梯板面层自重　gk4"＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Lsn＝20*0.05*(13-1)*(0.15+0.3)/3.6　＝1.50kN/m　gk4＝gk4"*Lsn/Ln＝1.5*3.6/4.15＝1.30kN/m　4．3．5高端平板面层自重gk5"＝γc1*c1＝20*0.05＝1.00kN/m　gk5＝gk5"*Lhn/Ln＝1*0.55/4.15＝0.13kN/m　4．3．6梯板顶棚自重gk6"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk6＝gk6"*(Ln+Lx-Lsn)/Ln＝0.36*(4.15+4.025-3.6)/4.15＝0.40kN/m　4．3．7均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6＝8.22kN/m　　4．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝14.76kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.52kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝14.76kN/m　　4．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝17.05kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝7.26kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝30.63kN/m　　4．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln＝0.5*14.76*4.15＝30.6kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.125　＝111.2kN≥Vmax＝30.6kN，满足要求。　　4．7正截面受弯承载力计算　4．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝14.76*4.358^2/10＝28.02kN·m　As＝814mmξ＝0.164ρ＝0.65%　实配（Ⅱ）Φ12@125（As＝905mm）　4．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-14.76*4.358^2/20＝第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）-14.01kN·m　As＝556mmξ＝0.078ρ＝0.44%　实配φ10@140（As＝561mm）　　4．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　CT4,h=150150X13=1950（Ⅱ）Φ12@125　　二．2号楼梯1梁板式楼梯：TB2-1　　1．1基本资料　1．1．1工程名称：工程一　1．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性　1．1．3踏步段水平净长Lsn＝3900mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝3900mm　梯板净宽度B＝1650mm　1．1．4低端支座宽度dl＝200mm高端支座宽度dh＝200mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4100,4095}＝4095mm　1．1．5梯板厚度h1＝140mm　1．1．6踏步段总高度Hs＝2100mm楼梯踏步级数n＝14　1．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.4　1．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝25kN/m第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝20kN/m　1．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　1．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　1．1．11钢筋强度设计值fy＝300N/mmEs＝200000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　1．2楼梯几何参数　1．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝2100/14＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3900/(14-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3900/Cos26.6°＝4360mm　1．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝140/Cos26.6°＝157mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*157)/2＝232mm　1．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝140-25＝115mm　　1．3均布永久荷载标准值　1．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.65＝0.61kN/m　1．3．2梯板自重gk2＝γb*T＝25*0.232＝5.79kN/m　1．3．3踏步段梯板面层自重　gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝25*0.05*(14-1)*(0.15+0.3)/3.9　＝1.88kN/m　1．3．4梯板顶棚自重gk4"＝γc2*c2＝20*0.02＝0.40kN/m　gk4＝gk4"*Lx/Ln＝0.4*4.36/3.9＝0.45kN/m　1．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝8.72kN/m　　1．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝15.36kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝15.20kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝15.36kN/m　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）　1．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝17.00kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝6.83kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝29.95kN/m　　1．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln*Cosα＝0.5*15.36*3.9*Cos26.6°＝26.8kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.115　＝102.3kN≥Vmax＝26.8kN，满足要求。　　1．7正截面受弯承载力计算　1．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝15.36*4.095^2/10＝25.76kN·m　As＝820mmξ＝0.179ρ＝0.71%　实配Φ12@125（As＝905mm）　1．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-15.36*4.095^2/20＝-12.88kN·m　As＝390mmξ＝0.085ρ＝0.34%　实配Φ10@200（As＝393mm）　　1．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　AT1,h=140150X14=2100Φ12@125　　2梁板式楼梯：TB2-2　　2．1基本资料　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）2．1．1工程名称：工程一　2．1．2楼梯类型：板式B型（__╱）支座条件：两端弹性　2．1．3踏步段水平净长Lsn＝3600mm低端平板净长Lln＝300mm　梯板净跨度Ln＝Lln+Lsn＝300+3600＝3900mm梯板净宽度B＝1600mm　2．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{4150,4095}＝4095mm　2．1．5梯板厚度h1＝140mm　2．1．6踏步段总高度Hs＝1950mm楼梯踏步级数n＝13　2．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　2．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　2．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　2．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　2．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　2．2楼梯几何参数　2．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1950/13＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3600/(13-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3600/Cos26.6°＝4025mm　2．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝140/Cos26.6°＝157mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*157)/2＝232mm　2．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝140-25＝115mm　　2．3均布永久荷载标准值　2．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.6＝0.63kN/m　2．3．2踏步段梯板自重gk2"＝γb*T＝25*0.232＝5.79kN/m　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）gk2＝gk2"*Lsn/Ln＝5.79*3.6/3.9＝5.34kN/m　2．3．3低端平板自重gk3"＝γb*h1＝25*0.14＝3.50kN/m　gk3＝gk3"*Lln/Ln＝3.5*0.3/3.9＝0.27kN/m　2．3．4踏步段梯板面层自重　gk4"＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Lsn＝20*0.05*(13-1)*(0.15+0.3)/3.6　＝1.50kN/m　gk4＝gk4"*Lsn/Ln＝1.5*3.6/3.9＝1.38kN/m　2．3．5低端平板面层自重gk5"＝γc1*c1＝20*0.05＝1.00kN/m　gk5＝gk5"*Lln/Ln＝1*0.3/3.9＝0.08kN/m　2．3．6梯板顶棚自重gk6"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk6＝gk6"*(Ln+Lx-Lsn)/Ln＝0.36*(3.9+4.025-3.6)/3.9＝0.40kN/m　2．3．7均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6＝8.10kN/m　　2．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝14.62kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.36kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝14.62kN/m　　2．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝15.79kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝6.83kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝28.50kN/m　　2．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln＝0.5*14.62*3.9＝28.5kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.115　＝102.3kN≥Vmax＝28.5kN，满足要求。　　2．7正截面受弯承载力计算　2．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝14.62*4.095^2/10＝24.51kN·m　As＝776mmξ＝0.17ρ＝0.68%　实配（Ⅱ）Φ12@125（As＝905mm）　2．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-14.62*4.095^2/20＝第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）-12.26kN·m　As＝529mmξ＝0.081ρ＝0.46%　实配φ10@140（As＝561mm）　　2．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　BT2,h=140150X13=1950（Ⅱ）Φ12@125　　3梁板式楼梯：TB2-3　　3．1基本资料　3．1．1工程名称：工程一　3．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性　3．1．3踏步段水平净长Lsn＝3600mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝3600mm　梯板净宽度B＝1650mm　3．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3850,3780}＝3780mm　3．1．5梯板厚度h1＝Lo/27＝140mm，取h1＝130mm　3．1．6踏步段总高度Hs＝1950mm楼梯踏步级数n＝13　3．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　3．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）顶棚容重γc2＝18kN/m　3．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　3．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　3．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　3．2楼梯几何参数　3．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝1950/13＝150mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3600/(13-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150/300)＝26.6°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3600/Cos26.6°＝4025mm　3．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝130/Cos26.6°＝145mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(150+2*145)/2＝220mm　3．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝130-25＝105mm　　3．3均布永久荷载标准值　3．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.65＝0.61kN/m　3．3．2梯板自重gk2＝γb*T＝25*0.22＝5.51kN/m　3．3．3踏步段梯板面层自重　gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝20*0.05*(13-1)*(0.15+0.3)/3.6　＝1.50kN/m　3．3．4梯板顶棚自重gk4"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk4＝gk4"*Lx/Ln＝0.36*4.025/3.6＝0.40kN/m　3．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝8.02kN/m　　3．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝14.52kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.25kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝14.52kN/m　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）3．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝14.43kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝6.30kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝26.14kN/m　　3．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln*Cosα＝0.5*14.52*3.6*Cos26.6°＝23.4kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.105　＝93.4kN≥Vmax＝23.4kN，满足要求。　　3．7正截面受弯承载力计算　3．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝14.52*3.78^2/10＝20.75kN·m　As＝721mmξ＝0.172ρ＝0.69%　实配（Ⅱ）Φ12@150（As＝754mm）　3．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-14.52*3.78^2/20＝-10.37kN·m　As＝491mmξ＝0.082ρ＝0.47%　实配φ8@100（As＝503mm）　　3．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　AT3,h=130150X13=1950（Ⅱ）Φ12@150　　4梁板式楼梯：TB2-4　　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）4．1基本资料　4．1．1工程名称：工程一　4．1．2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性　4．1．3踏步段水平净长Lsn＝3600mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝3600mm　梯板净宽度B＝1650mm　4．1．4低端支座宽度dl＝250mm高端支座宽度dh＝250mm　计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3850,3780}＝3780mm　4．1．5梯板厚度h1＝130mm　4．1．6踏步段总高度Hs＝2100mm楼梯踏步级数n＝13　4．1．7线性恒荷标准值Pk＝1kN/m均布活荷标准值qk＝3.5kN/mψc＝0.7　ψq＝0.5　4．1．8面层厚度c1＝50mm面层容重γc1＝20kN/m顶棚厚度c2＝20mm　顶棚容重γc2＝18kN/m　4．1．9楼梯自重容重γb＝25kN/m　4．1．10混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mm　ftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm　4．1．11钢筋强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　纵筋合力点至近边距离as＝25mm　　4．2楼梯几何参数　4．2．1踏步高度hs＝Hs/n＝2100/13＝161.5mm　踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝3600/(13-1)＝300mm　踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(161.5/300)＝28.3°　踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝3600/Cos28.3°＝4089mm　4．2．2踏步段梯板厚的垂直高度h1"＝h1/Cosα＝130/Cos28.3°＝148mm　踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1")/2＝(162+2*148)/2＝228mm　4．2．3梯板有效高度h1o＝h1-as＝130-25＝105mm　　4．3均布永久荷载标准值　4．3．1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1/1.65＝0.61kN/m　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）4．3．2梯板自重gk2＝γb*T＝25*0.228＝5.71kN/m　4．3．3踏步段梯板面层自重　gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝20*0.05*(13-1)*(0.162+0.3)/3.6　＝1.54kN/m　4．3．4梯板顶棚自重gk4"＝γc2*c2＝18*0.02＝0.36kN/m　gk4＝gk4"*Lx/Ln＝0.36*4.089/3.6＝0.41kN/m　4．3．5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝8.26kN/m　　4．4均布荷载设计值　由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝14.82kN/m　由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝14.59kN/m　最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝14.82kN/m　　4．5支座反力　永久荷载作用下均布反力标准值Rk(D)＝14.87kN/m　可变荷载作用下均布反力标准值Rk(L)＝6.30kN/m　最不利的均布反力基本组合值R＝26.67kN/m　　4．6梯板斜截面受剪承载力计算　Vmax≤0.7*ft*b*ho　Vmax＝0.5*p*Ln*Cosα＝0.5*14.82*3.6*Cos28.3°＝23.5kN　0.7*ft*b*ho＝0.7*1.27*1000*0.105　＝93.4kN≥Vmax＝23.5kN，满足要求。　　4．7正截面受弯承载力计算　4．7．1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝14.82*3.78^2/10＝21.17kN·m　As＝737mmξ＝0.176ρ＝0.70%　实配（Ⅱ）Φ12@150（As＝754mm）　4．7．2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-14.82*3.78^2/20＝-10.59kN·m　As＝501mmξ＝0.084ρ＝0.48%　实配φ8@100（As＝503mm）　　4．8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　AT4,h=130161.5X13=2100（Ⅱ）Φ12@150　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）　第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）结　论本毕业设计是徐州市森海公司四层框架结构办公楼设计，在设计过程中，重点进行了结构设计。在结构设计的过程中，主要进行了框架结构柱侧移刚度计算和结构的恻移计算；进行了水平地震作用以及竖向荷载的计算，并进行了各种荷载作用下的内力计算与组合；进行了钢筋混凝土楼板和板式楼梯的设计；还进行了独立基础设计。在结构设计过程中，我充分运用了大学里学到的关于土木工程的专业知识，并结合相关规范的要求，将所学的知识进行融会贯通，选择合适的计算方法，力求使所设计的框架结构能够满足办公楼建筑功能的要求，结构布置简洁，使计算过程更加简单并且计算思路更加清晰。在建筑设计过程中，我综合运用房屋建筑学和结构分析计算的概念，充分考虑建筑物总体规划的要求，合理的进行建筑平面设计和立面设计，力求达到实用与艺术相统一的良好效果。同时，我还绘制了首层建筑平面图、标准层建筑平面图、、立面图、剖面图、标准层结构布置图、配筋图等八张图，更加形象具体的描述办公楼的设计，在这个过程中，我运用CAD绘图的技巧和速度都有很大的提高。在经历了整个毕业设计后，我对框架结构的设计有了更加细致的了解，对土木工程专业的知识也有了更加系统的认识，专业知识有了很大提高，绘图技巧也有很大的提高，收获了很多。第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）参考文献1．梁启智等，《钢结构》，华南理工大学出版社。2．东南大学等，《混凝土结构》，中国建筑工业出版社。3．东南大学等，《建筑结构抗震设计》，中国建筑工业出版社。4．东南大学等，《地基及基础》，中国建筑工业出版社。5．《建筑设计防火规范》（GBJ16－87）6．《办公建筑设计规范》（JGJ67－89）7．华北地区建筑设计标准图，《建筑构造通用图集》（98J）8．《房屋建筑统一制图标准》（GB/T50001-2001）9．《建筑制图标准》（GB/T50104-2001）10．《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）11．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）12．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）13．《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）14．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）15．《钢结构设计规范》（GBJ17-88）16．《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99-98）17．《新版建筑工程勘察设计规范汇编》.中国建筑工业出版社，2002.18．05系列《江苏省工程建设标准设计图集》.江苏省工程建设标准站编.中国建筑工业出版社出版、发行.19．《荷载与结构设计方法》.白国良主编.北京：高等教育出版社，2003.820．《结构力学》上册.李廉锟主编.-4版.北京：高等教育出版社，2004.721．《抗震结构设计》（第二版）.王社良主编.武汉：武汉理工大学出版社出版，2007.7.22．《基础工程》赵明华主编.北京：高等教育出版社，2003.23．《材料力学》刘鸿文主编.北京：高等教育出版社，2004.1.24．《房屋建筑学与城市规划导论》陆可人，欧晓星，刁文怡编著.南京：东南大学出版社.2002.225．《钢筋混凝土结构》建筑工程学院，2007.2.第111页 中国矿业大学成人教育学院2009届毕业设计（论文）致谢经过四个月的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在这里首先要感谢指导我的范力老师。感谢他在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料，设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计等整个过程中都给予了我悉心的指导。我的设计较为复杂烦琐，但是范力老师仍然细心地纠正计算中的错误，很多不懂的也给我们耐心解答。除了敬佩范力老师的专业水平外，他的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。其次要感谢和我一起做毕业设计的同学，正是由于你们的帮助和支持，我才能克服一个一个的困难和疑惑，直到本文的顺利完成。然后还要感谢本科三年学习中所有的老师，为我们打下土木工程专业知识的基础。感谢中国矿业大学三年来对我的大力栽培。最后祝尊敬老师和亲爱的同学们工作顺利、万事如意！此致敬礼张梁2009年5月28日膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆荿莅蒃羈膂芁蒂肀羅薀蒁螀膀蒆蒀袂羃莂蕿羄腿芈薈蚄羁膄薈袆膇薂薇罿肀蒈薆肁芅莄薅螁肈芀薄袃芃膆蚃羅肆蒅蚂蚅节莁蚂螇肅芇蚁羀芀芃蚀肂膃薁虿螂羆蒇蚈袄膁莃蚇羆羄艿螆蚆腿膅螆螈羂蒄螅袀膈莀螄肃羀莆螃螂芆节螂袅聿薁螁羇芄蒇螀聿肇莃袀蝿芃艿蒆袁肅膅蒅羄芁薃蒄螃肄葿蒃袆薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃蚁膆莀葿蚀芈膃螈蝿羈莈蚄螈肀膁薀螇节莇薆螆羂腿蒂螅肄蒅螀螅膇芈蚆螄艿蒃薂螃罿芆蒈袂肁蒁莄袁膃芄蚃袀袃蒀虿衿肅莂薅衿膈薈蒁袈芀莁蝿袇羀膄蚅袆肂荿薁羅膄膂蒇羄袄莇莃羄羆膀螂羃膈蒆蚈羂芁芈薄羁羀蒄蒀羀肃芇蝿罿膅蒂蚅肈芇芅薁肈羇蒁蒇蚄聿芃蒃蚃节蕿螁蚂羁莂蚇蚁肄薇薃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